Cтраница 1
Механическое взаимодействие частиц между собой в последнее время начало оговариваться, но, как правило, не учитывается. [1]
Наличие механического взаимодействия частиц в потоке было подтверждено простейшим экспериментом. [2]
Наличие механического взаимодействия частиц в потоке значительно меняет представления о механизме гравитационной классификации. Это взаимодействие приводит к постоянному перераспределению скоростей движения различных классов крупности в результате замедления мелких частиц и ускорения более крупных в направлении движения среды, способствует изменению траекторий движения отдельных частиц, увеличивая радиальную составляющую скорости. [3]
Изучению эффекта механического взаимодействия частиц между собой в потоке посвящены несколько теоретических публикаций и единицы экспериментальных работ. Их эксперименты показали, что при концентрациях твердой фазы в воздушном потоке до 0 6 кг / м3 число ударов, приходящихся на крупную частицу со стороны мелких ( на 1 мм2), составляет до 1000 за 1 мин. Это взаимодействие существенно влияет на скорость движения как крупной, так и мелкой фракции, уменьшая разницу между ними. Отмечено, что частицы в потоке взаимодействуют не только в результате непосредственного ме. Влияние их друг на друга проявляется и ЧР-рез подвижную среду. При одинаковых режимных параметрах частота взаимодействия частиц существенно зависит от физических свойств материала и в первую очередь от упругости частиц. Об этом свидетельствуют эксперименты, проведенные Адамсом. Число взаимодействий между частицами разной крупности увеличивается с ростом концентрации материала в потоке. [4]
Во-вторых, это увеличение приводит к возрастанию интенсивности механического взаимодействия частиц в потоке, влияние которого на величину скорости витания еще мало изучено. [5]
Далее примем, что турбулентный перенос дисперсий фазы несущественен, механическое взаимодействие частиц пренебрежимо мало, а градиентные силы, вызванные трением газа о стенки трубы, малы в сравнении с массовыми силами. [6]
В таких моделях в общем виде учитываются перенос газа из фонтана в периферийную зону, эффекты механического взаимодействия частиц полидисперсного материала друг с другом и с периферийной зоной, взаимодействие потока газа со стенками аппарата и некоторые другие эффекты. Общая система соответствующих уравнений, приведенная в работе [69], может служить основой для моделирования процессов сушки дисперсных материалов в фонтанирующем слое. Существенно, однако, что даже эта наиболее общая из известных моделей не включает эффекта возможного радиального переноса частиц из периферийной зоны в объем фонтана, а величины скоростей сплошной и дисперсной фаз в периферийном кольце и в фонтане рассматриваются лишь в виде усредненных значений, без анализа их распределений по внутренним координатам отдельных зон фонтанирующего слоя. Отмеченные обстоятельства затрудняют использование такого рода общей модели для практических расчетов процесса сушки в фонтанирующем слое. [7]
Объяснение механизма явлений, приводящих к закономерностям такого рода, следует искать в определенном факторе процесса, зависящем от изменения концентрации. Наиболее существенным, как было показано, является механическое взаимодействие частиц в потоке. Видимо, увеличене частоты взаимодей-стия частиц разных классов отрицательно отражается на результатах разделения, так как это способствует попаданию мелкого продукта в крупный материал, а крупного - в мелкий. Сложнейшие процессы, происходящие при столкновении частиц разной крупности, приводят в конечном счете к замедлению движения мелких фракций, которые передают часть своей кинетической энергии крупным частицам. [8]
Далее, в подобие граничных условий необходимо включать подобие шероховатости стенок, подобие теплообмена ( если он имеет место в образце) между частицами и потоком и между потоком и ограждающими поверхностями и, наконец, подобие упругости удара частиц об ограждающие поверхности. Точный количественный учет последнего фактора затруднителен, однако необходимо стремиться к тому, чтобы по крайней мере качественно условия механического взаимодействия частиц со стенками в образце и модели были одинаковыми. [9]
В основе кинетической теории идеальных газов лежит представление о том, что молекулы его являются твердыми, шарообразными частицами одного размера. Скорость движения молекул и величина средней кинетической энергии системы определяются внешним энергетическим воздействием - величиной температуры среды, а характер распределения - механическим взаимодействием частиц газа ( столкновением) между собой. [10]
Ув - Это условие не выполняется для противотока с тормозящими вставками не только потому, что последние нарушают стабилизацию движения, ио и потому, что значимость сил Фт в этом случае чрезвычайно велика. Действительно, принцип механического торможения такого рода движения частиц основан на том, чтобы увеличить время их пребывания в канале именно за счет усиления сил механического взаимодействия частиц со стенками ( сетчатыми вставкзми) по сравнению с силами аэродинамического торможения. [11]
Это условие не выполняется для противотока с тормозящими вставками не только потому, что последние нарушают стабилизацию движения, но и потому, что значимость сил Фт т этом случае чрезвычайно велика. Действительно, принцип механического торможения такого рода движения частиц основан на том, чтобы увеличить время их пребывания в канале именно за счет усиления сил механического взаимодействия частиц со стенками ( сетчатыми вставками) по сравнению с силами аэродинамического торможения. [12]
Со стороны потока сушильного агента на частицу действует сила гидродинамического сопротивления, при этом условия обтекания частицы, находящейся на стенке, вообще говоря, не соответствуют условиям обтекания частицы безграничным потоком или даже условиям стесненного обтекания в потоке. Наблюдения показывают, что по внутренней стенке циклонного аппарата частицы перемещаются обычно в виде некоторой ленты, имеющей спиралевидную форму с переменным по высоте аппарата шагом. Внутри ленты материала происходит механическое взаимодействие частиц, качение округлых частиц по стенке, что вызывает дополнительные силы взаимодействия частиц с потоком сушильного агента и со стенкой цилиндрического аппарата. [13]
Промышленные процессы адсорбции обычно реализуются в плотном неподвижном, в движущемся или в псевдоожижен-ном слоях дисперсного адсорбента. Процесс в неподвижном слое является периодическим, а адсорбция в движущемся или в псевдоожиженных слоях обычно проводится по непрерывной схеме. Основное преимущество неподвижного слоя состоит в том, что адсорбент в таких условиях имеет минимальное механическое истирание, которое увеличивается в движущемся плотном слое и еще более возрастает в условиях псевдоожи-женного слоя вследствие энергичного механического взаимодействия частиц адсорбента друг с другом и с внутренними поверхностями аппарата. [14]
Влияние твердых частиц на характер движения двухфазного потока проявляется двояко. Во-первых, с увеличением концентрации в результате уменьшения живого сечения потока возрастает стеснение движения, что приводит к уменьшению скоростей витания частиц. Во-вторых, увеличение концентрации твердой фазы приводит к возрастанию вероятности непосредственного, механического, контактного взаимодействия частиц между собой. Для условий гравитационной классификации, при которой реализуется максимальная возможность механического взаимодействия частиц вследствие их противонаправленного движения, можно предполагать усиление этого эффекта. [15]