Слив - смесь
Cтраница 1
Слив смеси к хлорбензолу производится в пределах 30 - 34, зыдержка при температуре 60 в течение 20 минут. Мононитрохлор-бензол сепарируется и передается в аппарат 2 - й нитрации. [1]
 |
Температурная диаграмма нитрации толуола в мононитротолуол. [2] |
Слив смеси продолжается около 9 часов, причем в первые 4J / 2 часа удается слить 1j3 смеси, а в остальные 41 / 2 часа - 2 / 3 смеси. При 1 - й нитрации наблюдаются следующие ненормальности. [3]
В стучае прямого слива кисютной смеси к нитруемому соединению применение кислотооборота допустимо лишь при условии тщатечь-ной очистки от растворенных иитропродуктов отработанной кислоты, идущей на составление кислотной смеси. В противном случае наблюдаются повышенные процессы окисления и осмоления. [4]
Хотя увеличение теплоотбора не уступает в эффективности отсечке слива смеси, следует отметить, что применение аварийных охладителей связано с усложнением холодильного отделения и схемы обвязки реакторного узла, а съем тепла через, стенку чугунного эмалированного реактора или холодильника связан с тепловой инерцией объектов, поэтому в качестве основного защитного воздействия системы автоматической защиты следует использовать отсечку подачи слива смеси. [5]
Хотя увеличение теплоотбора не уступает в эффективности отсечке слива смеси, следует отметить, что применение аварийных охладителей связано с усложнением холодильного отделения и схемы обвязки реакторного узла, а съем тепла через стенку чугунного эмалированного реактора или холодильника связан с тепловой инерцией объектов, поэтому в качестве основного защитного воздействия системы автоматической защиты следует использовать отсечку подачи слива смеси. [6]
Благодаря малому температурному перепаду, особенно в первый период слива смеси, значительно увеличивается продолжительность процесса нитрации. [7]
Экспериментальные и рассчитанные по уравнениям ( 4 - 7) - ( 4 - 13) с найденными коэффициентами значения опасных параметров при 10 % - ном возмущении сливом смеси на начальной стадии процесса ( к моменту подачи возмущения в регламентном режиме слито 25 % смеси) и для середины процесса ( слито 50 % смеси) сравнивались между собой и показали удовлетворительное совпадение. [8]
Хотя увеличение теплоотбора не уступает в эффективности отсечке слива смеси, следует отметить, что применение аварийных охладителей связано с усложнением холодильного отделения и схемы обвязки реакторного узла, а съем тепла через стенку чугунного эмалированного реактора или холодильника связан с тепловой инерцией объектов, поэтому в качестве основного защитного воздействия системы автоматической защиты следует использовать отсечку подачи слива смеси. [9]
Хотя увеличение теплоотбора не уступает в эффективности отсечке слива смеси, следует отметить, что применение аварийных охладителей связано с усложнением холодильного отделения и схемы обвязки реакторного узла, а съем тепла через, стенку чугунного эмалированного реактора или холодильника связан с тепловой инерцией объектов, поэтому в качестве основного защитного воздействия системы автоматической защиты следует использовать отсечку подачи слива смеси. [10]
В описываемом способе нитрования создается большая поверхность испарения углеводорода вследствие загрузки в аппарат в начале операции всего количества углеводорода. Наибольшие потери углеводорода из-за испарения имеют место в начале слива смеси, когда в аппарате находится чистый углеводород. По мере слива в аппарат нитрующей смеси и соответственно по мере увеличения содержания мононитросоединения в смеси его с углеводородом упругость паров последнего понижается и уменьшается количество испаряющегося в единицу времени углеводорода. [11]
Так как при описываемом способе смешения компонентов в реакционной массе может быть только ничтожное количество толуола и он может испаряться только с весьма незначительной поверхности струи углеводорода, то здесь потери углеводорода испарением должны быть весьма незначительны. Это сказывается на некотором повышении выхода нитро-продукта сравнительно со случаем слива смеси к углеводороду. [12]
Для проверки адекватности составленной модели процесса на пилотной установке были воспроизведены предаварийные режимы при сливе больших доз смеси. Экспериментальные и расчетные данные, полученные при 30 % - ном возмущении сливом смеси бромистого этила с диэтиловым эфиром ( к моменту подачи возмущения слито 25 % смеси), хорошо совпали. [13]
 |
Графики изменения выходных параметров реактора на различных стадиях процесса. [14] |
Полученные графики изменения опасных параметров процесса: давления в реакторе ( Р), температуры реакционной массы ( Т) и расхода конденсата ( GK) - от времени по - в казаны на рис. 4 - 11; возму - л / ч щения производились 10 % - ным сливом смеси бромистого этила с диэтиловым эфиром ( G) с последующей отсечкой подачи смеси на различных стадиях процесса, которые определялись количеством слитой смеси к моменту подачи возмущения. На этом этапе моделирования процесса был сделан вывод, что основным входным параметром автоматической системы защиты необходимо использовать расход конденсата, изменение которого прогнозирует развитие аварийной ситуации. [15]
Страницы: 1 2