Адиабатический слой

Cтраница 2

Таким образом, использование комбинированного реактора ( трубчатый реактор плюс адиабатический слой) позволяет преодолеть один из недостатков трубчатых реакторов - увеличенную загрузку катализатора, необходимую для полной конверсии реагентов при допустимой температуре теплоносителя. Повысить температуру теплоносителя, как известно, не удается из-за значительного роста температуры в горячей точке на входных участках слоя катализатора. [16]

Основные недостатки полочных колонн - несовершенный температурный режим в адиабатических слоях катализатора и разбавление прореагировавшего газа холодным байпасным газом с низким содержанием аммиака ( 3 - 4 %), что снижает эффективность аппарата. В связи с этим степень превращения азотоводород-ной смеси в аммиак в таких колоннах невысока. Кроме того, аксиальные полочные насадки обладают сравнительно высоким гидравлическим сопротивлением; поэтому используют крупнозернистый катализатор, что, в свою очередь, снижает производительность колонн синтеза. В последние годы получили распространение колонны с радиальным потоком газа через слои катализатора, что позволяет уменьшить гидравлическое сопротивление и исполь-вать более эффективный мелкозернистый катализатор. [17]

Представлены результаты исследования процесса окисления SO2 в 5Оз в адиабатическом слое катализатора по модели идеального вытеснения с учетом продольного переноса тепла и вещества. [18]

Анализ изменения температуры во времени в разных точках по длине адиабатического слоя показывает, что такое изменение имеет характерный вид 6-функции, причем максимум температуры по направлению к выходу из регенератора возрастает. Тогда при определенных условиях в центральной части адиабатического слоя в нестационарном режиме горения кокса могут возникнуть значительные динамические тепловые забросы. Такой результат и был получен в работах [146, 161], где показано, что помимо начальных условий на максимум температуры в слое сильно влияет скорость подачи газового потока. Механизм появления забросов, по-видимому, следующий: в область высоких температур из частично регенерированных участков слоя катализатора поступает реакционная смесь с достаточно высоким содержанием кислорода, результатом чего является ускорение химической реакции и увеличение тепловыделения. Выделяющееся в горячей зоне тепло вызывает рост температурного максимума до тех пор, пока тепловые потери на нагрев соседних участков не скомпенсируют тепловыделение. По-видимому, можно реализовать такие условия выжига кокса, при которых в слое появятся так называемые горячие пятна и в результате произойдет спекание катализатора. [19]

Как говорилось выше, в промышленном реакторе катализатор расположен в нескольких адиабатических слоях, между которыми газ охлаждают перед подачей в следующий слой. Это вызвано ограничением конверсии условиями равновесия, а также тем, что имеющиеся катализаторы не могут непрерывно работать в течение длительного времени при температурах ниже 400 С. Некоторое увеличение конверсии может быть достигнуто за счет абсорбции 5Оз между слоями катализатора, но это обычно приводит к тому, что стоимость установки возрастает. Катализатор, активный при температуре около 350 С, позволил бы добиться некоторой экономии, устранив промежуточную абсорбцию, но такой низкотемпературный катализатор еще не создан. [20]

Математическое описание реактора синтеза метанола содержит описания процессов, протекающих в адиабатическом слое катализатора, а также процессов смешения холодного и горячего газовых потоков при входе в слой катализатора. [21]

Можно показать, что предлагаемая математическая модель ди намнческих процессов в адиабатическом слое неизотермических зерен катализатора во всех разумных предельных случаях совпадает с известными, апробированными моделями. [22]

Номограмма А. для определения скорости Хо затухания возмущений. [23]

Между тем, при X 0 положительное возмущение температуры на входе в адиабатический слой приводит к положительному возмущению температуры на выходе из реактора или, что то же самое, температуры горячего потока на входе в теплообменник. Из баланса теплообменника следует, что возмущение температуры холодного потока на выходе из теплообменника, а следовательно, и температуры на входе в реактор также будет положительным. Следовательно, возмущение остается знакопостоянным в любой момент времени, а это может быть только в том случае, если число Я0 действительно. [24]

Решением системы дифференциальных уравнений ( 4), характеризующих процесс синтеза в адиабатическом слое катализатора, на электронной счетной машине MH-I4, найдена зависимость температуры от количества превращенной окиси углерода по длине слоя от условного времени контакта. [25]

Многостадийный адиабатический реактор с байпасом холодного сырья. [26]

Мы рассмотрим только задачу расчета двух - и трехстадийного реактора с подогревом перед первым адиабатическим слоем. Полная массовая скорость потока равна 7731 кг / ч; такое количество исходной смеси заданного состава дало бы при полном превращении 50 т 100 % - и серной кислоты в день. [27]

Каталитический способ обезвреживания газовых смесей обычно реализуют в контактном аппарате со стационарно работающим адиабатическим слоем катализатора и рекуперативным теплеобмен-пиком, где происходит нагрев исходной смеси теплом прореагировавших газов. При малом содержании горючих веществ для нагрева смеси до температуры начала реакции окисления требуется либо дополнительный подвод тепла, либо чрезмерно большая поверхность теплообменника, что влечет удорожание процесса газоочистки. Следовательно, автотермическое проведение обычных стационарных каталитических методов возможно при содержании горючих компонентов порядка 5 - 10 г / м3, что соответствует величине адиабатического разогрева ДГад 120 - 200 С. Это накладывает серьезные экономические ограничения на применимость традиционных стационарных методов каталитического обезвреживания. [28]

Каталитический способ обезвреживания газовых смесей обычно реализуют в контактном аппарате со стационарно работающим адиабатическим слоем катализатора и рекуперативным теплообменником, где происходит нагрев исходной смеси теплом прореагировавших газов. Для nai - рева смеси до температуры начала реакции окисления при малом содержании горючих веществ требуются либо дополнительный подвод тепла, либо чрезмерно большая поверхность теплообмена, что приводит к удорожанию процесса газоочистки. Следовательно, автотермическое проведение обычных каталитических методов возможно при достаточно высоком / 5 Ю г / м3 / и постоянном во времени содержании горючих компонентов, что ограничивает применение традиционных стационарных методов каталитического обезвреживания. [29]

Контактный аппарат с внешним теплообменником. [30]

Страницы: 1 2 3 4