Смена - механизм - разрушение
Cтраница 3
Субкритический рост трещины на стадиях Па и Пб характеризуется условием Wc const. Этот переход сопровождается сменой механизма разрушения. [31]
 |
Кинетическая диаграмма усталостного разрушения. [32] |
В уравнении (4.35) пороговая скорость В соответствует локальному уп-ругопластическому переходу от стадии На к стадии Пб. Этот переход сопровождается сменой механизма разрушения. [33]
В то же время в процессе нагружения аномальные области накапливают дополнительную энергию. Превышение некоторого критического уровня накопленной энергии приводит к смене механизма разрушения, то есть потере пластической устойчивости, проявляющейся макроскопически в виде шейки. [34]
 |
Температурные зависимости разрушающего напряжения SK, предела текучести 0Т и критической деформации e f для поликристаллического молибдена. [35] |
ТПл - температура плавления) достигает минимума, после чего резко возрастает. В точке максимума кривой 5К ( Г) происходит смена механизма разрушения от хрупкого к вязкому. В области вязкого разрушения зависимость SK от Т имеет плато и ( или) слабо убывает. [36]
Появление асимметрии цикла за счет растяжения материала при том же размахе КИН приводит к смене механизма разрушения, что реализуется при меньших величинах размаха ( AKi) 12, чем при пульсирующем цикле нагружения. Поэтому большей асимметрии цикла нагружения соответствует меньшая величина размаха в момент смены механизма разрушения при прочих равных условиях. При достижении некоторой асимметрии цикла рассматриваемая минимальная величина порогового размаха КИН не может быть достигнута. Дальнейшее увеличение асимметрии цикла будет связано с развитием трещины только на первой стадии, на масштабном микроскопическом уровне, вплоть до перехода к нестабильному разрушению. [37]
Исследован диапазон скоростей роста трещины S-IO 11 - 5 - 10 8 м / цикл. Фрактографическое исследование показало, что по мере нарастания скорости роста трещины имеет место последовательно трехкратная смена механизма разрушения от первоначально внутризеренного с мелкими фасетками, разориентированными в пространстве, а также со следами окисления излома в процессе роста трещины, до фрагментов межзеренного проскальзывания. [39]
Рассмотрим результаты фрактографических исследований. Предпринятый в работе [212] анализ поверхности разрушения указанных сталей показал, что в условиях одноосного растяжения смена механизмов разрушения при изменении температуры испытания подчиняется общим для простых моно - и поликристаллов с ОЦК решеткой закономерностям и в изломе можно наблюдать следующие фрактуры: скол, расслоение, чашечную. При Т - 196 С разрушение происходит по механизму микроскола. В качестве примера на рис. 2.4, а и б показана поверхность разрушения стали 15Х2НМФА в исходном состоянии и после термообработки. Характерный размер фасеток скола составляет 10 - 20 мкм. С повышением температуры деформирования в изломе появляются вязкие составляющие: расслоения и ямки. В температурном интервале от - 160 до 0 С фрактура становится смешанной: присутствуют трещины расслоения, фасетки скола и ямки ( рис. 2.4 в); с ростом температуры постепенно уменьшается доля хрупкой составляющей и увеличивается вклад вязких компонент. [40]
В то же время при двухчастотном нагружении с соотношением амплитуд qa 0 375 во всем исследованном диапазоне изменения - fCimax наблюдаются только усталостные бороздки и отсутствует межзе-ренное разрушение. Это свидетельствует о том, что при / Cimax 33 МПа / м двухчастотное нагружение с указанными параметрами приводит к смене механизма разрушения образцов из стали 15Х2МФА ( 1) по сравнению с одночастотным. Как видно из сопоставления расчетных и экспериментальных данных, в рассматриваемом диапазоне изменения К [ та наблюдается их существенное различие. Отсюда следует, что применение линейной гипотезы обосновано при прогнозировании скорости роста усталостных трещин лишь в том случае, если при одно - и двухчастотном режимах нагружения реализуются одинаковые механизмы разрушения. Однако совпадение механизмов разрушения является условием необходимым, но не достаточным, поскольку даже при совпадении механизмов разрушения возможны случаи, когда линейная гипотеза дает заниженные оценки скорости роста усталостных трещин. [41]
У поверхности сдвиговый процесс формирования скосов от пластической деформации под действием мод III I раскрытия берегов трещины остается неизменным как на стадии стабильного роста трещины, так и на этапе ее быстрого роста в образце или элементе конструкции. Смена механизма разрушения у поверхности не происходит, а наблюдаемые изменения в кинетике усталостной трещины по поверхности образца или детали отражают смену механизмов разрушения в срединной части фронта трещины. Поэтому изучение эффектов влияния параметров цикла нагружения на развитие усталостных трещин связано с сопоставлением наблюдаемой реакции материала на внешнее воздействие на поверхности образца и сопоставлением этой реакции с процессами в срединной части материала, где по изменениям величин параметров рельефа излома можно следить за кинетикой усталостного процесса. [42]
Следовательно, линейная гипотеза не во всех случаях может быть применима для прогнозирования скорости роста трещин при двухчастотном нагружении, поскольку она, очевидно, не учитывает взаимовлияния низко - и высокочастотных нагрузок на рост трещин. Причем это взаимовлияние не только проявляется в снижении пороговых размахов в высокочастотных циклах, но и, как было установлено, может приводить к смене механизмов разрушения при двухчастотном нагружении по сравнению с одночастотным. [43]
 |
Параметры напряженного состояния материала перед вершиной трещины в случае хрупкого разрушения ( а в срединных слоях образца и ( б у его поверхности. [44] |
Протекающие в материале процессы в случае эксплуатационных разрушений могут протекать не в строгом соответствии с диаграммами или картами Эшби. При различном сочетании одновременно действующих нескольких факторов в результате эффекта их суммарного воздействия, взаимного влияния друг на друга может измениться критическая величина используемого ( одного) параметра, который применяется для определения границы смены механизма разрушения. Многофакторная оценка поведения материала при различном сочетании параметров внешнего воздействия подразумевает комплексное изучение границ перехода от одних протекаемых процессов разрушения материала к другим с использованием интегральных характеристик эволюции поведения материала и рельефа излома в оценке условий его нагружения в эксплуатации. [45]
Страницы: 1 2 3 4 5