Непрерывная смесь

Cтраница 3

На рис. 1 - 2 показано взаимное положение кривых фракционного состава непрерывных смесей, здесь же показаны кривая однократного испарения ( кривая ОИ) и кривые постепенного испарения и ко-нденсации, характеризующие температуры кипения смеси при наименее четком ее делении непрерывной или периодической разгонкой. [31]

Как видно из структуры полученных уравнений, для расчета однократного испарения непрерывной смеси необходимо иметь формулы для определения давления насыщенных паров компонентов в зависимости от температуры кипения их при нормальном давлении и температуре процесса. Функция распределения состава исходной смеси по температуре кипения компонентов должна быть также выражена аналитически в виде единой зависимости или путем кусочной аппроксимации. [32]

Число тарелок, а также число условных компонентов, на которое разбивается непрерывная смесь углеводородов, определяется объемом оперативной памяти ЭВМ. Итерационный цикл включает расчет колонны сначала в одном направлении, затем - в другом. [33]

При моделировании процесса ректификации в нефтепереработке используются дифференциальный и интегральный методы представления состава непрерывных смесей. В интегральном методе в качестве характеристики состава непрерывной смеси используется функция плотности распределения, полученная в результате дифференцирования по температуре кривой ИТК. [34]

Сложность расчета процесса ректификации нефтяных смесей связана с тем, что нефть и нефтепродукты представляют собой непрерывные смеси и состоят практически из бесконечного числа компонентов различных гомологических рядов. [35]

Принципиальная схема обезвоживания каменноугольной смолы под давлением. [36]

Как видно из кривой истинных температур кипения ( рис. 27), большая часть смолы представляет собой непрерывную смесь, выкипающую в основном при температурах выше 300 С, и что возможно получение нафталиновой фракции с высоким содержанием и большой полнотой извлечения основного компонента, Однако простой ректификацией смолы нельзя получить остальные компоненты в виде высококонцентрированных фракций. Их целесообразно извлекать из относительно малоконцентрированных фракций, применяя повторную ректификацию и другие методы. [37]

Типичные кривые НТК нефти. [38]

При расчете процессов перегонки и ректификации нефти и нефтяных фракций используют дифференциальные и интегральные методы представления состава непрерывных смесей. [39]

Однако использование диаграмм типа графика Кокса следует рассматривать лишь как один из возможных способов установления связи между давлениями насыщенных паров псевдокомпонентов непрерывной смеси и точками их выкипания по кривой разгонки ИТК. [40]

При расчете процессов однократного испарения и конденсации непрерывных смесей можно пользоваться теми же уравнениями, что и для многокомпонентных смесей, представляя непрерывную смесь, характеризуемую кривой ИТК, как бы состоящей из условных компонентов - отдельных фракций, выкипающих в узком диапазоне температур. Обычно каждой фракции ставится в соответствие углеводород парафинового ряда, соответствующий средней температуре кипения фракции. [41]

Дистилляционный аппарат ASTM ( детали перегонной колбы представлены в правой части рисунка. [42]

Очевидно, точность таких расчетов возрастает с увеличением числа гипотетических компонентов и при этом становятся пригодными методы, на основе которых фракция нефти может рассматриваться как непрерывная смесь, состоящая из бесконечного числа компонентов. [43]

Так, при разделении нефти на широкие или узкие фракции, выкипающие в достаточно широких пределах температур ( например, 10 - 20 С), непрерывная смесь ведет себя как идеальный раствор, так как входящие в ее состав азеотропообразующие компоненты не оказывают сильного влияния на летучесть получаемых фракций. В то же время при выделении более узких фракций, в пределах нескольких градусов или при получении индивидуальных углеводородов из нефтяных смесей, в полной мере проявляется вся слож-ность и неидеальность поведения нефтяных смесей. [44]

Схема графика Кокса. [45]

Страницы: 1 2 3 4