Продольное смывание

Cтраница 2

Теплоотдача при вынужденном на: ружном продольном смывании труб и пучков труб определяется схемой смывания. На рис. 12 - 7 а показано продольное смывание труб в кольцевом, а на рис. 12 - 7 6 - в коридорном канале. [16]

Угол атаки г э 0 соответствует продольному смыванию трубы. При прочих равных условиях поперечное смывание дает более высокую теплоотдачу. Заметим, что характеры продольного и поперечного смывания существенно различны. [17]

Изменение теплоотдачи по длине канала для стержневого течения.| Изменение теплоотдачи по длине канала для ламинарного течения. [18]

Коэффициент теплоотдачи в кожухотрубчатых теплообменниках с продольным смыванием для обычных ( неметаллических) теплоносителей рассчитывается на основе коэффициентов теплоотдачи, полученных для моделей, имитирующих некоторую часть теплообменника. [19]

Недостатками данной конструкции следует считать обусловленные продольным смыванием дымовых газов большие поверхности нагрева, большие габариты и расход металла, чем в водотрубных конструкциях, а также возможность отложений шлама на плоском дне испарителя. Газотрубный испаритель может быть использован лишь для испарителей, работающих при давлении, близком к атмосферному. [20]

Общим недочетом всех описанных вертикально-водотрубных котлов является продольное смывание труб, при котором теплопередача происходит хуже, чем при поперечном. Для первого пучка двухбарабанного котла этот недочет несколько уменьшен. [21]

Сопоставив это уравнение с известным уравнением для продольного смывания при конвективном теплообмене, легко увидеть, что коэффициент теплоотдачи при испарении всего лишь в 2 - 3 раза выше. Это явление объяснено Л. Д. Берманом [125], А. А. Гухманом [127] и другими. [22]

Коэффициент теплоотдачи в межтрубном пространстве кожухо-трубных теплообменников с продольным смыванием для обычных теплоносителей ( Pr 1) рассчитывается на основе коэффициентов теплоотдачи, определенных на моделях, имитирующих некоторую часть теплообменника. При этом не наблюдается какого-либо рассогласования между данными, полученными в условиях электрообогрева и методом теплообменника. Для жидкометаллических теплоносителей ( Рг 1) положение оказалось иным: между данными по теплоотдаче в продольно-омываемых пучках труб, замеренных методом теплообменника [1-4], и в условиях электрообогрева имеется существенное различие. При небольших числах Ре в межтрубном пространстве и значительной относительной длине теплообменника коэффициенты теплоотдачи, рассчитанные по формулам для теплообменника, могут оказаться в несколько раз ниже найденных по формулам для пучков электрообогреваемых труб. [23]

Зависимость скорости коррозии от температуры стенки.| Зависимость скорости коррозии от температуры стенки ( топливо - подмосковный бурый уголь. [24]

Как показано на рис. 4.12, 4.13, при продольном смывании существенных отличий в зависимости скорости коррозии от температуры стенки не имеется независимо от типа воздухоподогревателя ( ТВП и РВП) и от марки угля, Кривые скорости коррозии аналогичны зависимости, имеющей место при сжигании сернистого мазута. Действительно, коррозия более 0 1 г / ( м2 - ч) наблюдается при температуре, близкой к насыщению, максимальные значения приходятся на температуру, близкую к 110 С. [25]

Коэффициент конвективной теплоотдачи для пластинчатых подогревателей близок к коэффициенту для продольного смывания труб. [26]

Большинство теплообменников с жидкометаллическими теплоносителями представляют собой кожухотрубчатые теплообменники с продольным смыванием. Горячий и холодный теплоносители движутся противотоком. [27]

Распределение тепловоспрлятия между рядами труб при поперечном смывании. [28]

Тсллопосприятне пучков, расположенных за паро-псрстрсв: тслсл, при продольном смывании считается распределенным равномерно между рядами и по их длине. Разделение этих пучков па участки следует производить лишь при проверке на отсутствие кипения в опускных рядах пучка в тех случаях, когда при расчете по средней нагрузке запас до кипения меньше 30 % тепловосприятия опускного пучка. [29]

В них также реализованы принципы повышения жесткости конструкции, перехода от продольного смывания стен топки к поперечному ошванию коротких трубок, развития удельной поверхности нагрева в единице объема я глубокого использования теплоты отходяяих газов. Различие в конструкции этих элементов связано с пространственной ориентацией теплообмен кого элемента, что принципиально влияет на соверэея-отвованяе схемы охлаждения поперечных трубок промежуточным теплоносителем и обеспечивает реализацию различных конструкторских схем подогревателей нефти и газа. [30]

Страницы: 1 2 3 4 5