Снижение - локальный тепловой поток
Cтраница 1
Снижение локальных тепловых потоков в области энтальпии среды сверхкритического давления 1670 - 2180 кДж / кг ( 400 - 520 ккал / кг), где имеется максимум интенсивности выпадения железоокисных отложений. [1]
Снижение локальных тепловых потоков достигается использованием схемы ввода газов рециркуляции в воздушный тракт котла. Такая схема ввода газов рециркуляции опробована на котле БКЗ-320-1140ГМ и на котле ТГМП-314 энергоблока 300 МВт. [2]
Снижение локальных тепловых потоков в области энтальпии среды сверхкритического давления 1670 - 2180 кДж / кг, где имеется максимум интенсивности выпадения железооксид-ных отложений. [3]
Для снижения воспринятых локальных тепловых потоков, для защиты от коррозионного воздействия топочных газов и шлака применяется шинование экранов с последующим нанесением огнеупорных набивок. При этом не следует забывать возможного коррозионного воздействия связующего вещества огнеупорной набивки на металл экранных труб и шипов. [4]
В отдельных случаях для снижения локальных тепловых потоков в топках применяется закрытие части теп-ловоспринимающей поверхности. Так, на котлах БКЗ по шипам торкретирована полоса противостоящего горелкам заднего экрана. [5]
Независимо от того, какие именно меры принимаются при эксплуатации паровых котлов для снижения локальных тепловых потоков, исключительную важность имеют организация систематического контроля режима горения, значения и распределения тепловых нагрузок по ширине и высоте топки. Эксплуатационный контроль экономичности работы котлов направлен на ведение режима с минимумом тепловых потерь, главным образом потерь с химическим и механическим недожогом, особенно в условиях работы на мазуте с малыми избытками воздуха. Для этой цели широкое применение на отечественных ТЭС нашли кислородомеры и частично дымомеры. Однако не может считаться действительно экономичной эксплуатация котла, работающего с высоким КПД, но подверженного неоднократным внеплановым остановам из-за повреждений экранных труб, связанных с недопустимо высокими локальными падающими тепловыми потоками. Даже однократный внеплановый останов котла блочной ГРЭС или ТЭЦ е промышленным отбором пара из-за повреждения экранной трубы может привести к ущербу, во много раз превышающему стоимость сэкономленного топлива за длительный период эксплуатации агрегата. [6]
Хорошие результаты дает использование комп-лексонного способа обработки воды. С целью снижения локальных тепловых потоков используется торкретирование экранов. [7]
При проектировании котла ТГМП-314 тепловое напряжение топочного объема было снижено до 195 кВт / м3, выходные панели НРЧ расположены в наименее теплонапря-женных местах - углах топочной камеры. Имеется рециркуляция топочных газов, которая способствует снижению локальных тепловых потоков на экраны НРЧ. [8]
Топка котла ТГМП-114 не имеет пережима. Расстояние от осей крайних горелок до боковых экранов увеличено с 1 35 м - у котлов ПК-41 до 2 3 м - у котлов ТГМП-114. Применена рециркуляция дымовых газов для снижения локальных тепловых потоков, которая используется и для регулирования температуры вторичного пара. Газы отбираются за водяным экономайзером и подаются дым-ососом рециркуляции в топочную камеру через шесть горизонтальных шлиц, расположенных на фронтовой и задней стенах на 2 м ниже оси каждой горелки. В экранах нижней радиационной части увеличена массовая скорость движения водной среды сверхкритического давления. [9]
Топка парогенератора ТГМП-114 не имеет пережима. Расстояние от осей крайних горелок до боковых экранов увеличено с 1 35 м у парогенераторов ПК-41 до 2 3 м у парогенераторов ТГМП-114. Применена рециркуляция дымовых газов с целью снижения локальных тепловых потоков, которая используется и для регулирования температуры вторичного пара. Газы отбираются за водяным экономайзером и подаются дымососом рециркуляции в топочную камеру через шесть горизонтальных шлиц, расположенных на фронтовой и задней стенах на 2 м ниже оси каждой горелки. В экранах нижней радиационной части увеличена массовая скорость движения водной среды сверхкритического давления. [10]
Количество горелок увеличено до 16, горелки расположены в два яруса на фронтовой и задней стенах. По высоте экраны разбиты на три традиционно последовательно включенные части: нижнюю, среднюю и верхнюю радиационные части. Среда от входа до выхода из парогенератора движется двумя неперемешивающимися потоками. Перебросы с одной стороны парогенератора на другую отсутствуют. Между каждой частью экрана в пределах потока осуществляется полное перемешивание среды. На парогенераторе ТГМП-314 имеется рециркуляция газов через подовые шлицы, которая способствует снижению локальных тепловых потоков на экраны нижней радиационной части. [11]
 |
Микроструктура поверхностного слоя экранной трубы 42X Х5 мм из стали 12Х1МФ котла ТГМП-114 ( Х100. [12] |
Следующим шагом в развитии прямоточных газомазутных паровых котлов блоков мощностью 300 МВт стали однокорпусные котлы ТГМП-314. Количество горелок увеличено до 16, горелки расположены в два яруса на фронтовой и задней стенах. По высоте экраны разбиты на три последовательно включенные части: нижнюю, среднюю и верхнюю радиационные части. Среда от входа до выхода из котла движется двумя неперемешивающимися потоками. Перебросы с одной стороны котла на другую отсутствуют. Между каждой частью экрана в пределах потока осуществляется полное перемешивание среды. На котле ТГМП-314 имеется рециркуляция газов через подовые шлицы, которая способствует снижению локальных тепловых потоков на экраны нижней радиационной части. [13]
Существенное влияние на уровень тепловых нагрузок оказывает температура подогрева мазута. С увеличением температуры мазута факел становится оптически менее плотным и не затягивается в верхнюю часть топки. При подогреве мазута до 200 С мазутный факел по своим эмиссионным характеристикам приближается к газовому факелу. С точки зрения снижения локальных тепловых нагрузок в топках существующих серийных котлов подогрев мазута более 200 С, по-видимому, не является необходимым. Согласно [129] повышение температуры мазута до 360 С вызвало нарушение работы центробежной форсунки. Даже при низких нагрузках факел был длинный и узкий, наблюдался струйный режим. Нарушение началось примерно с 227 С, что, по-видимому, связано с интенсивным испарением мазута в камере завихрения и возникновением значительных осевых скоростей в сопле форсунки. По данным [130] испытания котлов СКД ( ТГМП-114 с горелками ЦКТИ-ТКЗ и ПК-41 с горелками ЗиО) показали перспективность подогрева мазута до 260 - 270 С без снижения надежности работы форсунок ОРГРЭС. Таким образом, оптимальная температура подогрева мазута с точки зрения снижения максимальных локальных тепловых потоков должна определяться применительно к конкретным условиям, исходя из конструкции топки и горелочных устройств, формирования факела и фактических тепловых потоков с учетом компоновки парогенерирующей системы и горелок. По-видимому, для указанных целей предпочтительным является подогрев мазута до 140 - 200 С. [14]
Страницы: 1