Cтраница 4
Прочность сварных точек при отрыве составляет в среднем от 50 % ( для тонких) и до 80 % ( для толстых листов) от их прочности при срезе. Предел выносливости при изгибе сварных точечных соединений из сплава МА8 снижается до 50 % от предела выносливости основного металла. Так же, как и при аргонодуговой сварке, пониженная относит, прочность этих сплавов объясняется образованием крупнокристаллич. [46]
При низких температурах, но больших нагрузках наблюдается разрушение всех соединений от среза сварных точек, а при малых нагрузках, близких к ограниченному пределу усталости, разрушение происходит по основному металлу. При рассмотрении явления усталости сварных точечных соединений следует иметь в виду развитие двух усталостных трещин разного характера. При достаточно больших нагрузках, когда образец выдерживает сравнительно мало циклов перемены нагрузки, образцы разрушаются от усталости самих сварных точек, от их среза. Это разрушение происходит от развития трещин усталости в плоскости среза сварных точек. Эти трещины уменьшают площадь среза сварной точки и увеличивают ее сдвиг. [47]
Естественно, что в соединениях с двумя и тремя точками в продольном ряду или с двумя и тремя поперечными рядами электроконтактных точек, в которых срезывающие усилия распределяются почти равномерно, понижение температуры не дает большого увеличения предела прочности. Это приводит к выводу, что сварные точечные соединения из сталей Ст. С при статических нагрузках на срез работают вполне надежно и даже лучше, чем при комнатных температурах. [48]
Из сказанного следует, что при вибрационных нагрузках неравномерность в распределении усилий между точками не только сохраняется, но даже и усиливается. Это говорит о том, что предельная прочность сварных точечных соединений должна определяться крайними точками, загрузка которых подсчитывается по формулам, аналогичным ( 12) и ( 12), или по окончательным формулам ( 15) и ( 16) гл. II, в которые необходимо ввести коэффициент понижения усилий ак. [49]
В ряде работ [6; 12; 15; 31 ] были получены экспериментальные данные о деформациях сварных точечных соединений, которые могут быть использованы для сопоставления с расчетом. [50]
Проведенные исследования показали, что при ударных нагрузках, при обычных температурах, сварные точечные соединения работают лучше, чем при статических нагрузках. При вибрационных нагрузках эти соединения могут тоже работать вполне надежно, если обеспечен правильный их расчет. Исследования работы сварных точечных соединений при низких температурах показали, что при статических, вибрационных и ударных нагрузках эти соединения при - 50 С работают надежнее и лучше, чем при обычных температурах. [51]
Переход листов соединения у крайних точек в пластическую область работы резко увеличивает сдвиги этих точек и ускоряет их срез. В табл. 12 даны отношения сдвигов крайних точек к сдвигам в центре скольжения для испытанных сварных точечных соединений при некоторых нагрузках. [52]
Для соединений со сварными точками это отношение значительно больше, чем в заклепочных соединениях. Эти данные и данные о максимальном сдвиге в центре скольжения, замеренном при Р - Р в, говорят о том, что сварные точечные соединения значительно жестче заклепочных соединений. А уменьшение абсолютной величины сдвига в центре скольжения при Р Р говорит о том, что с увеличением количества точек в ряду жесткость соединения на сдвиг повышается. [53]
Хрупкость соединения особенно возрастает с увеличением числа стержней, пересекающихся в одном узле. Дл уменьшения хрупкости сварных точечных соединений применяют рациональные технологические процессы, в частности термическую обработку, нагревая соединение на точечной машине при замыкании электродов. Испытания прочности точечных соединений арматуры производят на специальных образцах в разрывных машинах. [54]
Внешние поперечные размеры такого условного стержня являются неопределенными, однако при глубоких выточках для расчета это существенного значения не имеет, в силу чего в таких случаях радиус поперечного сечения стержня, расположенного вне выточки, даже не входит в формулы для определения местных максимальных напряжений. Используя соответствующие формулы, полученные для чистого сдвига стержня с глубокой выточкой, а также принимая некоторые подобранные по экспериментальным данным значения констант а и и, входящих в формулу (1.20), В. Д. Маля-нов [11] предложил формулу для расчетного определения значений эффективного коэффициента концентрации напряжений для сварных точечных соединений. [55]
Проведенные исследования показали, что при ударных нагрузках, при обычных температурах, сварные точечные соединения работают лучше, чем при статических нагрузках. При вибрационных нагрузках эти соединения могут тоже работать вполне надежно, если обеспечен правильный их расчет. Исследования работы сварных точечных соединений при низких температурах показали, что при статических, вибрационных и ударных нагрузках эти соединения при - 50 С работают надежнее и лучше, чем при обычных температурах. [56]
Большая экспериментальная и теоретическая работа по исследованию прочности сварных точечных соединений проведена на кафедре сварочного производства Уральского политехнического института им. Эта работа в большем объеме продолжается и в настоящее время. В 1944 г. А. А. Лаптевым сделана попытка теоретического подсчета усилий среза в сварных точках; он исследовал влияние шага сварных точек на распределение усилий между точками. Исследования показали, что по этим формулам можно вычислять усилия, если известен модуль сдвига сварного точечного соединения. [57]
Формула (V.17) относится к случаю действия усилия, сосредоточенного в центре сварной точки. В реальных условиях усилие, передаваемое через сварную точку, не является сосредоточенным, а распределено в ней по некоторой площади. Поэтому целесообразно получить также подобную формулу для определения деформаций при действии усилия, равномерно распределенного на участке, ширина которого соответствует диаметру сварной точки. Такое условие распределения нагрузки, передаваемой через сварную точку, не является точным, однако целесообразность получения его состоит в том, что в сочетании с решением, полученным для сосредоточенной силы, оно позволит более правильно оценить деформацию сварного точечного соединения, которая по своей величине ограничивается соответствующими значениями для этих двух крайних случаев нагружения. [58]