Диоксид - уран
Cтраница 4
В настоящее время в качестве топлива чаще всего используют диоксид урана U02, в реакторах типа ВТГР-карбид урана UC, диспергированный в графитовой матрице. Диоксиды урана, плутония и тория имеют высокую температуру плавления ( порядка 3100 К), допускают высокие степени выгорания без заметного распухания ( увеличения объема при облучении) и нарушения геометрических размеров твэлов. [46]
 |
Зависимость теплопроводности диоксида урана от температуры.| Конструкционные материалы. [47] |
В настоящее время в качестве топлива чаще всего используют диоксид урана UO2, в реакторах типа ВТГР - карбид урана UC, диспергированный в графитовой матрице. Диоксиды урана, плутония и тория имеют высокую температуру плавления ( порядка 3 100 К), допускают высокие степени выгорания без заметного распухания ( увеличения объема при облучении) и нарушения геометрических размеров твэлов. [48]
Контроль качества сердечников твэлов из керамического ядерного топлива на основе диоксида урана или смеси оксидов урана и плутония осуществляют вихретоковым дефектоскопом, позволяющим обнаружить посторонние металлические включения массой более 10 мг, карбидные и другие электропроводящие примеси и образования, приводящие к разрушению оболочки в процессе эксплуатации. [49]
Важнейшая часть ядерного реактора - тепловыделяющие элементы - представляет собой кассету стержней, содержащих диоксид урана, заключенный в оболочку из прочного сплава высококачественной стали с цирконием. Срок их службы - около трех лет, после чего стержни становятся самой опасной фракцией радиоактивных отходов высокой активности. [50]
 |
Зависимость эквивалентного загрязнения активной зоны 235U от постоянной распада продуктов деления. [51] |
С 1977 г. на реакторе ИВВ-2М используют трубчатые твэлы с топливом в виде дисперсии диоксида урана в алюминиевой матрице и оболочками из алюминиевого сплава. Несмотря на то что разгерметизация оболочек твэлов на ИВВ-2М - явление редкое, активность теплоносителя и отложений на поверхностях первого контура в отличие от энергетических реакторов обусловлена в основном продуктами деления урана [1]: наблюдаемая активность продуктов деления в теплоносителе первого контура не может быть объяснена технологическим загрязнением поверхностей твэлов ураном. Правильный выбор модели поведения активности определяет наиболее эффективные конкретные меры по борьбе с таким отрицательным явлением, как накопление активности, поэтому важна проверка гипотезы об изменении поверх-ностнрго загрязнения активной зоны ураном как о процессе, определяющем поведение продуктов деления в первом контуре ИЯР, и исследование основных характеристик этого процесса. [52]
Надежный отвод теплоты от активной зоны для реакторов типа ВВЭР предполагает отсутствие кризиса теплосъема и плавления таблеток из диоксида урана во всех режимах нормальной эксплуатации и при их нарушениях. Как показали исследования, для активных зон ВВЭР, использующих твэлы относительно малого диаметра, условие недостижения кризиса является более жестким, а режимы, связанные с потерей расхода ( отключениями ГЦН), определяющими для установления предельных значений тепловой мощности реактора. Вследствие низкой теплопроводности и достаточно высокой теплоемкости диоксида урана тепловая мощность реактора изменяется со значительным запаздыванием по отношению к изменениям нейтронного потока, и быстрое введение в активную зону поглотителей при уменьшении расхода через реактор - недостаточно эффективная мера для обеспечения надежного теплоотвода в авариях, связанных с потерей теплоносителя. [53]
Артур и Коулсон использовали формулу Блэкберна (6.14), выведенную для малых концентраций сферических частиц в матрице, для металлокерамики диоксид урана - нержавеющая сталь. Оказалось, что экспериментальные данные хорошо согласуются с рассчитанными по формуле (6.14) вплоть до 10 % ( об.) UO2; при дальнейшем увеличении концентрации диоксида наблюдается постепенное расхождение экспериментальных и расчетных данных, что объясняется плохой адгезией на границе раздела фаз. [54]
Артур и Коулсон использовали формулу Блэкберна (6.14), выведенную для малых концентраций сферических частиц в матрице, для металлокерамики диоксид урана - нержавеющая сталь. Оказалось, что экспериментальные данные хорошо согласуются с рассчитанными по формуле (6.14) вплоть до 10 % ( об.) UO2; при дальнейшем увеличении концентрации диоксида наблюдается пос тепенное расхождение экспериментальных и расчетных данны что объясняется плохой адгезией на границе раздела фаз. [55]
Страницы: 1 2 3 4