Cтраница 2
В жидком состоянии частицы распыляемого металла покрываются тонкой окисной пленкой. Окислению частиц способствует и избыток кислорода в пламени, поэтому соотношение объемных расходов горючего газа и кислорода должно быть тщательно выверено. Важно также, чтобы расплавление металла происходило в наружной зоне пламени, где свободного кислорода меньше. Во время полета частиц окисление продолжается, поэтому толщина слоя окислов возрастает с увеличением расстояния от сопла аппарата до напыляемой поверхности. На расстоянии - 30 см от аппарата скорость металло-воздушной струи значительно снижается и расплавленный металл быстро охлаждается. [16]
Объемное паросодержание р является функцией приведенных скоростей жидкости и пара, вид которой зависит от режима движения парожидкостной смеси. Режим движения определяется соотношением объемных расходов жидкости и пара, которые зависят от многих факторов: интенсивности подвода теплоты к выпариваемому раствору, давления и конструктивных параметров. Условия перехода движения парожидкостных смесей от одного режима движения к другому были рассмотрены в гл. Для пленочных выпарных аппаратов характерен кольцевой режим движения парожидкостной смеси в трубах. [17]
Генератор предназначен для получения ПГС метана или оксида азота в воздухе или азоте. Принцип работы генератора состоит в смешении струй газа-разбавителя и газа-загрязнителя, расход которых регулируется. Концентрация ПГС определяется соотношением объемных расходов смешиваемых газов. Дозирование потоков с заданными расходами осуществляется с помощью специально подобранных капилляров и регуляторов давления. Перепад давления на капиллярах контролируется по образцовому манометру. Применение двух ступеней разбавления позволяет разбавлять исходный газ от 25 до 1200 раз. Газ-загрязнитель дозируется тремя капиллярами, включенными в схему параллельно. Расход газа-загрязнителя регулируется направлением потока через один, два или три капилляра, а также перепадом давления на капиллярах. Расход может изменяться от 0 08 - 10 - 6 до 1 7 - Ю-6 м3 / с, что обеспечивает разбавление на первой ступени от 25 до 400 раз; вторая ступень позволяет разбавить газовую смесь еще в 30 раз. [18]
Маловероятно, что оба вида коррозии протекают по одинаковому механизму, поскольку в первом случае скорость коррозии составляет 0 5 - 1 5 мм / год, а во втором достигает 11 мм / год. В то же время, установлено, что при скорости потока смеси менее 0 6 м / с скорость коррозии практически от нее не зависит и подчиняется логнор-мальному распределению. Около 70 % наблюдаемых значений скорости коррозии находятся в диапазоне 0 7 - 1 7 мм / год. При скорости потока более 0 6 м / с прослеживается тенденция к увеличению скорости коррозии нефтесборных трубопроводов с ростом скорости движения смеси, соотношения объемных расходов газа и жидкости и расходного газосодержания. Для корреляционного анализа этих зависимостей необходимы дополнительные данные. [19]
Однако во избежание возникновения пространственных неоднородностей в слое катализатора необходимо учитывать характер течения в нем жидкой фазы. Для обеспечения наиболее полного контакта сырья и катализатора газржидкостная смесь должна быть равномерно распределена над поверхностью слоя при нагрузках по жидкости, соответствующих оптимальной плотности орошения. При отклонении нагрузки в ту и другую сторону в слое возрастает градиент температуры, свидетельствующий о возникновении пространственных неоднородностей. При этом увеличение числа распылителей на I ir сечения слоя с одного до девятнадцати лишь частично улучшает картину распределения. Поток паров в прямоточном движении с жидкостью при соотношении рабочих объемных расходов от 10: 1 до 30: 1 м8 / м3 жидкости, характерных для гидрогенизапионных процессов нефтепереработки, не оказывает заметного влияния на процесс растекания жидкости и величину плотности орошения. [20]