Необходимое фазовое соотношение
Cтраница 2
Осциллограммы рис. 4 показывают, что при повышении добротности выходного контура и необходимых фазовых соотношениях цепей число дополнительных импульсов увеличивается. Это, по-видимому, объясняется тем, что управление коммутацией р-п-перехода осуществляется напряжением колебаний, развитых на выходном контуре. [16]
Из рис. 7.13 следует, что даже если реактивные составляющие токов не синфазны, то подбором активных составляющих всегда можно обеспечить необходимые фазовые соотношения. Необходимо заметить, что остаточный сигнал даже при самой тщательной балансировке все же остается: он вызван не основной частотой, а гармоническими составляющими, практически неизбежными при наличии цепей с ферромагнитными материалами. Это объясняется тем, что составляющие токов 1г и z 2 функционально связанные с частотой, и фазовые сдвиги для токов / 1 и / 2 на частотах, отличных от частоты и0, различны. [17]
При этом датчик выполняется таким образом, чтобы мощность снимаемого с него сигнала была достаточной для возбуждения автогенератора без предварительного усиления сигнала. Активные элементы преобразователя и резонансного датчика соединяются с передающей системой в одной плоскости. Благодаря этому необходимые фазовые соотношения между напряжением возбуждения и напряжением акустической обратной связи сохраняются при достаточно большом изменении резонансной частоты преобразователя вследствие изменения нагрузки, нагрева элементов преобразователя и ряда других дестабилизирующих факторов. [18]
 |
Ромбическая антенна с обратной связью. [19] |
Недостаток ромбической антенны, предложенной М. С. Нейманом, заключается в ограничении ее диапазонных свойств, связанном с необходимостью изменения длины фидера обратной связи при переходе с одной волны на другую. Путь тока по замкнутому контуру должен быть равен или кратен длине волны; следовательно, при данном значениии Я длина линии 5 должна быть вполне определенной. При использовании кратных волн для дневной и ночной связи необходимые фазовые соотношения получаются без изменения длины фидера обратной связи. [20]
До сих пор мы рассматривали случай трех пучков, заданных на входе в нелинейную среду, что соответствовало схеме топографического усиления. При генерации заданы только пучки накачки, и у волн, возникающих из шумов, необходимые фазовые соотношения выполняются автоматически. [21]
 |
Вариант преобразователя группового тина fa и соответствующие группы преобразователей ( б. [22] |
Устройство состоит из двух взаимопроникающих наборов - групп, каждая из которых представляет собой обычный преобразователь с одиночными электродами. В качестве отдельных групп могут быть использованы и структуры других типов. Длина волны с на центральной частоте равна удвоенному шагу электродов в любой из групп. Так как расстояние между центрами соседних групп составляет несколько длин волн, то необходимые фазовые соотношения выполняются с достаточной точностью только в относительно узкой полосе частот. Поэтому этот тип преобразователя целесообразно применять в узкоиолосных устройствах. Тем не менее такие ВШП лучше приспособлены для работы на высоких частотах, так как требуемая ширина электродов здесь больше, чем в других многофазных преобразователях. [23]
 |
Линии равных значений R ( x, L const для двойных изломов с Л 1 0 и ос 90. [24] |
Из двойных изломов, являющихся распространенными элементами одно-модовых волноводных трактов, наиболее широко используются те, которые поворачивают ось волновода на прямой угол, причем у традиционных конструкций ширина волновода связи совпадает с шириной основного волновода. При их расчете существенным было предположение, что электродинамическое взаимодействие двух элементарных изломов происходит лишь по низшей волне, а отсюда довольно просто устанавливались соотношения типа (2.15), позволяющие определить длину волновода связи, обеспечивающую полное согласование тракта на заданной частоте. Вследствие электродинамического взаимодействия двух простых изломов на конечном расстоянии функция R ( и, L) const содержит линии интерференционных максимумов и минимумов. Ее анализ показывает, что максимальное отражение возникает при выполнении необходимых фазовых соотношений, а его уровень определяется величиной коэффициента отражения для элементарных изломов. Чем меньше угол а, тем более сильными нерегулярностями тракта выступают отдельные изломы и повышается их собственный коэффициент отражения ( см. § 3), а отсюда интегрально возрастает и уровень отраженного сигнала от всего устройства в целом. Однако в отличие от интерференционных максимумов их природа иная. Как и в случае перископических соединений с h 1 0, их появление связано с наличием у элементарных изломов свойства резонансного отражения Я10 - волны и существенным влиянием высших волн на процесс взаимодействия двух изломов вблизи и 1 0, критического для Яю-волны. Количество линий R ( и, L) 0 и их положение на координатной плоскости и, L зависят от длины волновода связи и от того, насколько быстро изменяется фазочастотная характеристика коэффициента отражения для одиночного излома при вариации параметров и и а. [25]
Отраженная волна также отдает часть своей энергии во вспомогательную линию, так как она распространяется в обратном направлении и компенсация колебаний происходит в точке d, а сложение в точке с. Из приведенных рассуждений ясно, что измеритель мощности, подключенный к выходу вспомогательной линии, позволит измерить мощность, пропорциональную мощности падающей волны. Для оценки полной мощности падающей волны необходимо знать величину переходного ослабления направленного ответвителя: С 10 lg ( РПад А пад) дБ Здесь АР - ответвленная во вспомогательный волновод часть падающей мощности, РПад - падающая мощность в основном волноводе. Здесь АРпад и АРотр - соответственно мощности падающей и отраженной волн на выходе вспомогательного волновода. Чем больше D, тем лучше разделение падающей и отраженной волн, осуществляемое направленным ответвителем, и точнее измерения. Дело в том, что необходимые фазовые соотношения выполняются в направленном ответвителе лишь в случае, когда расстояние между отверстиями связи равно четверти длины волны, распространяющейся в основном волноводе. При измерении длины волны коэффициент направленности ухудшается. Для расширения частотного диапазона в направленном ответвителе увеличивают число отверстий связи. Однако коэффициент перекрытия ( отношение максимальной частоты, на которой работает ответвитель, к минимальной) обычно не превышает 1 5 для волноводных конструкций и 2 для коаксиальных. Энергия, поступающая на его выход, будет пропорциональна мощности отраженной волны. [26]
Преобразователи на одном конце соединены, а на другом подключены к двум одинаковым нагрузкам, с одной из которых снимается полезный сигнал, а вторая служит поглотителем. Один из выходных ВШП смещен по отношению к другому на расстояние ХР / 4, где Хг - длина ПАВ на частоте юс. На этой частоте волны, отраженные выходными преобразователями, находятся в противофазе и поэтому не возбуждают входные преобразователи. Следовательно, отраженные волны к выходным преобразователям не поступают. Однако это происходит лишь на одной частоте. Существует ряд разновидностей этого метода. Тански и ван-де - Варт ( 207 ] предложили преобразователи с двойными электродами, в которых необходимые фазовые соотношения отраженных волн достигаются не сдвигом, а видоизменением топологии преобразователей. При этом подавление трехпролетного сигнала получается в принципе не зависящим от частоты. [27]
Страницы: 1 2