Cтраница 1
Основные геометрические соотношения для цилиндрических червячных передач распространяются на передачи с вогнутым профилем червяка. [1]
Основные геометрические соотношения ( диаметр большего шкива, длина ремня, межцентровое расстояние и угол обхвата малого шкива), а также частоту пробегов ремня определяют аналогично плоскоременной передаче. [2]
Таким образом, основные геометрические соотношения для кристаллов, испытывающих произвольные повороты и смещения, легко записать на языке теории дефектов. Q), все полученные уравнения приводятся к ранее известному виду. [3]
В связи с этим ниже приводятся основные геометрические соотношения такой обмотки. [4]
Для любого плоского поля направлений волокон остаются в силе основные геометрические соотношения разд. [5]
Далее, исходя из выбранной конструкции теплообменных элементов, рассчитывают их основные геометрические соотношения. [6]
Многочисленные исследования, проведенные ВПК и МО ЦКТИ, позволили выявить основные геометрические соотношения горизонтального пленочного сепаратора. [7]
В работах [ 3 - 5J исследована кинематика, выполнен сравнительный анализ безразмерных позиционных коэффициентов скорости, ускорения, динамической мощности, приведены основные геометрические соотношения и другие данные, необходимые для проектирования мальтийских механизмов с криволинейными пазами. [8]
Направление результирующего потока в начальном сечении находится при этом по отношению количеств движения в потоках, вытекающих из канала управления и канала питания; в дальнейшем вводится постоянная поправка на отклонение основной струи, вызываемое управляющим воздействием. При этом условии определяется граница циркуляционной зоны и устанавливаются основные геометрические соотношения для струи. Пользование расчетными данными, которые приводятся в этой работе, требует большой осторожности, так как, как отмечается самим автором статьи, при расчетах вводится ряд упрощающих допущений, из которых не все подтверждаются опытами. К числу таких допущений относятся следующие. Для пристеночного течения принимается такое же распределение скоростей, как и для свободной турбулентной струи. Считается, что давление в циркуляционной зоне остается неизменным, тогда как опытные данные указывают на обратное. Принимается, что давление в циркуляционной зоне не влияет на общий весовой расход воздуха, что также не согласуется с экспериментами. Не подтверждается на опыте и предположение о том, что давление на оси струи, движущейся вдоль стенки, такое же. Для реальных струйных элементов неприемлемы и предположения о том, что ширина сопла пренебрежимо мала по сравнению с радиусом кривизны центральной оси струи и что величина последнего не меняется при переходе от одного участка стенки к другому. [9]
Из курса прикладной оптики известно, что с помощью инварианта Лагранжа - Гельмгольца могут быть получены все основные соотношения для идеальной оптической системы. Таким образом, очевидно, что с помощью понятия световой трубки можно определить все основные геометрические соотношения в оптической системе. [10]
На основе применения объемных моделей и измерения их деформаций тензометрами достаточно малой базы и путем нанесения оптически активных покрытий была достигнута возможность проанализировать роль основных геометрических соотношений и очертаний отдельных зон поверхности в распределении напряжений и определении их экстремальных значений в зависимости от номинальных. [11]
Обмоточные провода для трансформаторостроения изготовляются преимущественно с бумажной изоляцией. Кроме того, в настоящее время провода с изоляцией из синтетических пленок, наложение которых производится спиральной обмоткой, изготовляются для высоковольтных электрических машин. В связи с этим ниже приводятся основные геометрические соотношения такой обмотки. [12]
Реализация полученных соотношений окажется возможной лишь в том случае, если одновременно будут выполнены условия допустимого нагрева. При выборе конструктивных параметров демпфирующей гильзы условия нагрева ее можно не учитывать, так как за время переходного процесса потери от вихревых токов не успевают сколько-нибудь заметно изменить тепловое состояние гильзы и магнитной системы. Однако катушка намагничивания может длительное время находиться под током и нагреваться до некоторой установившейся температуры. Условия допустимого нагрева катушки намагничивания могут серьезно ограничить выбор ее основных геометрических соотношений, и в ряде случаев именно условие допустимого нагрева диктует выбор геометрических соотношении намагничивающей катушки, а следовательно, и всей магнитной системы. В электромагнитах с замедлением с целью уменьшения влияния температуры обмотки на величину времени отпускания якоря допустимый нагрев катушки принимают несколько меньше, чем для катушек аппаратов другого типа. [13]