Cтраница 1
Деформационные соотношения (1.40) и (1.41) допускают предельный переход к соответствующим соотношениям линейной теории тонких анизотропных оболочек Кирхгоффа - Лява. [1]
Из деформационных соотношений пространственной задачи теории упругости при помощи () определяются перемещения и остающиеся компоненты деформаций, а из закона Гука - тангенциальные напряжения. Путем подстановки последних в пространственные уравнения равновесия и их интегрирования по поперечной координате определяются трансверсальные напряжения, приравнивая которые к значениям, заданным на граничной поверхности z h, В.В. Пикуль получает три уравнения двумерной теории, что меньше, чем число введенных в () независимых кинематических параметров. Замыкание системы осуществляется так. [2]
В деформационных соотношениях сохранены нелинейные члены, соответствующие нелинейному варианту теории оболочек, построенному в предположении, что удлинения, сдвиги и углы поворота малы по сравнению с единицей, но порядок малости последних меньше. [3]
Условие (1.14) является деформационным соотношением, определяющим свойства идеально затвердевающей среды. [4]
При сингулярных поверхностях нагружения деформационные соотношения могут не противоречить основным представлениям теории пластичности. [5]
Еще более простой вид деформационные соотношения и уравнения равновесия приобретают в случае осесимметричной деформации замкнутой оболочки вращения. [6]
Формулы (8.10), (8.11) определяют деформационные соотношения простейшего нелинейного варианта теории тонкостенных оболочек в квадратичном приближении при малых удлинениях и сдвигах с учетом локальных эффектов. [7]
Формулы (1.6) - (1.7) определяют деформационные соотношения простейшего нелинейного варианта теории тонких оболочек типа Тимошенко в квадратичном приближении при малых удлинениях и сдвигах. Они допускают естественный переход к соответствующим соотношениям известных теорий. [8]
Принцип возможных перемещений (4.7), дополненный деформационными соотношениями (4.4), (4.8) и физическими соотношениями (4.6), позволяет сформулировать линейную задачу термоупругости многослойной панели следующим образом. [9]
Будянский показал, что при сингулярных поверхностях нагружения деформационные соотношения могут не противоречить основным представлениям теории пластичности. [10]
Анализируя соотношения упругости (1.10), ( 1 33), деформационные соотношения (1.40), (1.41) и уравнения равновесия (1.42), (1.43), видим, что они принципиально отличаются от аналогичных соотношений осесимметричных ортотропных оболочек. Особенность данной задачи состоит в том, что кинематические И2, 02, 0 г, w, Е 2, К г и силовые характеристики оболочки S, H, Q2, N2 не равны нулю. По згой причине решение задач прочности анизотропных оболочек значительно усложняется, так как здесь приходится иметь дело с полной системой нелинейных дифференциальных уравнений десятого порядка, в то время как традиционный подход, основанный на теории ортотропных оболочек, приводит к системе уравнений шестого порядка. [11]
Поскольку начальное состояние считается напряженным, но недеформированным, все полученные ранее деформационные соотношения остаются справедливыми и для дополнительных величин. [12]
Ниже рассматриваются условия, при которых соотношения теории течения при кусочно гладких поверхностях нагружения приводят к деформационным соотношениям теории Генки-Надаи. [13]
В этом разделе представлены основные уравнения и соотношения, которые используются в расчетах многослойных конструкций. На основе вариационных методов с использованием деформационных соотношений получены уравнения равновесия, дай анализ геометрических характеристик поверхностей и соотношений упругости анизотропного тела. [14]
Таким образом, простейший нелинейный вариант теории многослойных анизотропных оболочек с учетом локальных эффектов построен. Уравнения равновесия (8.23), граничные условия (8.31), соотношения упругости (8.13), (8.29) и деформационные соотношения (8.10), (8.11) полностью разрешают поставленную задачу. [15]