Cтраница 2
Результаты испытаний компрессоров с такими активными соплами показаны на фиг. [16]
Если фактический перепад давления в активном сопле обеспечивает сверхзвуковую скорость истечения активного газа и в пределах сопла газ полностью не расширяется, то равенство статических давлений потоков активного и пассивного газов достигается на некотором расстоянии от выходного сечения активного сопла ( сечение а - а на фиг. Между сечением входа в камеру смешения и сечением равных давлений активный газ продолжает расширяться, уменьшая проходное сечение для потока пассивного газа. При этом давление пассивного газа уменьшается, а скорость возрастает. [17]
Влияние полноты расширения газа в активных соплах на параметры компрессора может быть выявлено аналитическим путем с помощью уравнений рабочего процесса. Результаты этого анализа приведены на фиг. [18]
Активный газ подводится к компрессору через активное сопло. Проточная часть его спрофилирована так, чтобы были обеспечены более или менее полное расширение газа и высокая скорость его истечения. Пассивный газ входит в компрессор через пассивное сопло, имеющее форму суживающегося насадка с коническим или криволинейным профилем. Пассивное сопло крепится к камере смешения, которая обычно имеет цилиндрическую форму. За камерой смешения располагается диффузор - последний элемент проточной части струйного компрессора. [19]
Равномерность поля скоростей на выходе из активного сопла зависит от формы его проточной части. Имеющиеся методы профилирования сопел обеспечивают высокую равномерность скоростного поля, но и без принятия специальных мер скоростное поле в выходном сечении обычно имеет удовлетворительную равномерность. [20]
При увеличении расстояния от выходного сечения активного сопла до начала цилиндрической части камеры смешения процесс перемешивания приближается к изобарному, и при прочих равных условиях увеличивается расход пассивного газа. [21]
Характеристика струйного компрессора с оптимальным положением активного сопла имеет аналогичный вид, но отличается обычно несколько большим, максимально достижимым коэффициентом эффекции. [22]
Если будут известны площадь критического сечения активного сопла или секундный расход одного из смешиваемых газов, то по имеющимся величинам можно определить все размеры компрессора. [23]
От величины перепада давления р0 в активных соплах, а также от разрежения в камере смешения зависит возможная величина приведенной скорости газа К в активном сопле. [24]
При центральном подводе активного газа выходное сечение активного сопла делают круглым, при подаче активного газа через несколько каналов - в виде сектора. [25]
При периферийном подводе актив-ного газа через четыре активных сопла число Re влияет на параметры компрессора более интенсивно, чем при центральном подводе. Это обусловлено меньшими абсолютными размерами внешних активных сопел. [26]
Предположение об изоэнтропности сверхзвукового течения газов за активным соплом является неточным и не отвечает действительности. [27]
При полном и неполном расширении газа в активном сопле торможение сверхзвуковой струи за пределами сопла имеет волновой характер и сопровождается возникновением скачков уплотнения. [28]
В зависимости от величины перепада давления в активных соплах и степени сжатия различают методы расчета сверхзвукового, звукового и дозвукового компрессоров. [29]
При этом в области малых перепадов давления в активном сопле определяющую роль играют потери в диффузоре, а в области больших перепадов давления - потери в прямом скачке уплотнения. [30]