Сопротивление - бетон
Cтраница 4
При этом в случае продав-ливания сцепление стержня больше, чем при выдергивании, что связано с сопротивлением бетона поперечному расширению сжатого стержня. Поэтому длина заделки растянутых стержней принимается больше, чем сжатых, а их диаметр для лучшего сцепления с бетоном следует ограничивать. [46]
 |
Типы анкерных болтов. [47] |
При ограниченной глубине заделки анкерные болты должны быть надежно закреплены в анкерных шайбах или балках, передающих все усилие на бетон. При этом сцепление между бетоном и анкерами не учитывается, а глубину заделки определяют из условия равенства силы сопротивления бетона выкалыванию по пфиметру шайбы силе, действующей в анкере. Размеры шайбы проверяют исходя из допустимого сопротивления бетона смятию по его поверхности. Крепление шайбы к анкерному болту рекомендуется выполнять сварным. [48]
Предварительно напряженные конструктивные части резервуара рассчитывают на прочность и трещиноустойчивость. Отличительная особенность предварительно напряженного бетона по сравнению с обычным - более позднее появление трещин, поэтому расчет на прочность производится, как и для обычного железобетона, по стадии разрушения без учета сопротивления бетона растяжению. [49]
 |
Сечение стенки предварительно напряженного железобетонного резервуара. [50] |
Предварительно напряженные конструктивные части резервуара рассчитывают на прочность и трещиноустойчивость. Отличительная особенность предварительно напряженного бетона по сравнению с обычным - более позднее появление трещин, поэтому расчет на прочность производится, как и для обычного железобетона, по стадии разрушения без учета сопротивления бетона растяжению. [51]
Пропаривание при повышенном давлении впервые было применено при производстве силикатного кирпича и до сих пор успешно применяется для этой цели. В области бетона автоклавная обработка обычно применяется для сборных элементов как из тяжелого, так и из легкого бетона в тех случаях, когда требуется одна из следующих характеристик: а) высокая прочность в раннем возрасте ( 28-суточная прочность может быть достигнута за 24 ч) б) повышенная долговечность ( улучшается сопротивление бетона сульфатной агрессии к другим формам химического воздействия, а также замораживанию и оттаиванию, уменьшаются выцветы); в) низкая усадка и пониженная влагопередача. [52]
Диэлектрические свойства полученного бетона характеризуются следующими данными. В высушенном состоянии электрическое сопротивление бетона составляет 30 - 40 Мом. При нагреве его до 400 С сопротивление бетона уменьшается до 60 ком, а при 600 - 800 С оно падает до 1 - 0 7 ком. [53]
Прочность бетона при растяжении зависит от его трещино-устойчивости и является показателем для оценки качества бетона в тех конструкциях, в которых возникновение трещин недопустимо по условиям эксплуатации. Прочность бетона при растяжении зависит от прочности цементного камня, его сцепления с заполнителем, от структуры и плотности бетона, а также от режима твердения бетона. С уменьшением крупности заполнителя и увеличением удельной поверхности контактов между заполнителем и цементным камнем сопротивление бетона растяжению увеличивается. По абсолютному значению предел прочности бетона при растяжении значительно ниже предела прочности при сжатии. [54]
Эта характеристика является весьма важной для изучения свойств заполнителя. Пористость заполнителя, его водопроницаемость и водопоглощение оказывают влияние на прочность сцепления заполнителя с цементным камнем, сопротивление бетона попеременному замораживанию и оттаиванию, а также на его химическую стойкость и сопротивление истиранию. От пористости зависит также величина кажущегося удельного веса заполнителя, поэтому выход бетона при одном и том же содержании заполнителя является величиной непостоянной. Размер пор в зернах заполнителя колеблется в довольно широких пределах. Макропоры являются настолько крупными, что они различимы с помощью микроскопа или даже невооруженным глазом. Однако даже самые мелкие поры заполнителя обычно крупнее, чем re - левые поры в цементном камне. Поры размером менее 4 мк представляют особый интерес, поскольку обычно считают, что они влияют на долговечность заполнителей, подвергаемых попеременному замораживанию л оттаиванию. [55]
На рис. 3.89, д приведена схема работы клинового ГУ, в котором распорные элементы выполнены в виде клиновидных кулачков с зубьями. Перед подъемом груза клиновое ГУ вводится в глухое или сквозное отверстие, отформованное в бетонной конструкции при ее изготовлении. При подъеме ГУ крюком крана клин тяги раздвигает клиновидные кулачки в стороны, их зубья врезаются в стенки отверстия в бетоне до тех пор пока не наступит состояние равновесия, при котором внутренние силы сопротивления бетона растяжению ( раскалыванию) будут равны внешней силе - весу груза, после чего, происходит его подъем. По сравнению с ГУ с гладкими элементами в рассматриваемом клиновом ГУ имеет место не обычное трение, а зацепление ( врезание) зубьев кулачков за тело бетона. [56]
Страны - члены СЭВ разработали более 4500 рекомендаций по стандартизации. Большинство государственных стандартов СССР разработано с учетом этих рекомендаций. Например, ГОСТ 18105 - 72 учитывает требования PC 2021 - 69 по стандартизации контроля прочности и однородности бетона, ГОСТ 13087 - 67 разработан с учетом рекомендаций PC 279 - 65 в части метода определения сопротивления бетона истиранию, ГОСТ 9758 - 68 соответствует рекомендациям СЭВ PC 277 - 65 Пористые неорганические заполнители для бетона. [57]
Пределы огнестойкости несущих конструкций могут быть определены и расчетным путем. Однако разработка метода расчета несущих железобетонных конструкций на огнестойкость может быть осуществлена только на основе результатов испытаний железобетонных элементов при нестационарном стандартном нагреве. Анализируя поведение железобетонных конструкций при кратковременном нагреве в условиях, имитирующих реальный пожар, было установлено, что их разрушение в данном случае происходит по тем же схемам, что и при статических испытаниях в условиях нормальных температур. Предельное состояние конструкции при пожаре характеризуется критическими температурами нагрева арматуры и бетона и предельными усилиями в результате снижения сопротивлений бетона и арматуры от нагрева. [58]
Академику Шиманскому принадлежат основные труды в области прочности железобетонных плавучих сооружений. Юлиан Александрович понимал, сколь серьезной должна быть научно-исследовательская работа, призванная обеспечить эффективность использования этого материала. II, 1917), содержащему обстоятельный обзор строительства железобетонных судов за границей, Ю. А. Шиманский обращал его внимание, что одних иностранных источников для объективного рассмотрения вопроса недостаточно. Предостерегая от крайностей, Юлиан Александрович отмечал, что применение за границей симметричной арматуры ( железные прутки располагаются в бетонной балке симметрично относительно ее срединной плоскости) противоречит самой идее железобетонной конструкции, которая должна компенсировать недостаточную прочность бетопа при растяжении. Совершенно неизвестно, например, как меняется сопротивление бетона и железобетона при действии переменной нагрузки - ппсая он. [59]
Для оценки прочности горизонтальных сечений сооружений кольцевого сечения типа дымовых труб и грануляционных башен в данной методике расчета следует дополнительно учесть влияние температурных воздействий и значительные размеры сечений реальных сооружений. Температурные воздействия приводят к изменению напряженно-деформированного состояния в стадии, близкой к разрушению, и влияют на несущую способность кольцевых сечений. Нагревание в течение длительного времени приводит к значительному росту предельной сжимаемости бетона ( см. рис. 20), что оказывает существенное влияние на высоту сжатой зоны кольцевого сечения и на коэффициент полноты зпюры напряжений в бетоне. Повышенная температура и время ее действия оказывают также влияние на зависимость деформаций в крайней растянутой арматуре от высоты сжатой зоны кольцевого сечения. Значительные сжимающие напряжения, возникшие в ненапрягаемой арматуре за счет усадки и ползучести бетона при длительном действии повышенных температур и эксплуатационной нагрузки, следует рассматривать как предварительное напряжение арматуры, которое оказывает влияние на несущую способность кольцевых сечений. Неравномерное по толщине стенки распределение температур обусловливает неоднородность бетона, в том числе переменную по толщине призменную прочность и предельную сжимаемость бетона. Неравномерное распределение температур вызывает также появление в кольцевом элементе плосконапряженного состояния, вертикальных трещин и температурных моментов, что оказывает существенное влияние на сопротивление бетона сжатой зоны кольцевого сечения. Воздействие повышенных и отрицательных температур, как показано в гл. Значительные размеры сечений реальных сооружений вызывают необходимость двойного армирования стенки кольцевого сечения и влияют на характер плосконапряженного состояния, температурные моменты и ширину раскрытия вертикальных трещин. [60]
Страницы: 1 2 3 4