Сопротивление - пластина
Cтраница 4
В равновесии с сообщаемой с выходом задатчика междросселыюй полости устанавливается давление однозначно и примерно линейно зависящее от положения штока клапана. Сопротивление дросселирующей пластины должно быть выбрано в соответствии с размерами и требуемым быстродействием цепи, поэтому неизбежен повышенный расход воздуха в равновесных режимах. [46]
Небольшая зависимость сопротивления от степени турбулентности наблюдается и для тел другой формы, как это показали, например, выполненные Г. Б. Шубауэром и X. Драйденом [38] измерения сопротивления пластин, поставленных перпендикулярно к потоку воздуха. [47]
 |
Форма подвижной пластины логарифмического конденсатора.| V. а Последовательная эквивалентная схема конденсатора о потерями, б векторная диаграмма для нее. [48] |
Потери в конденсаторах в основном складываются из потерь в проводниках, образующих пластины конденсатора, и в диэлектрике, разделяющем эти пластины. Потери в проводниках обусловливаются сопротивлением пластин токам высокой частоты, а потери в диэлектриках током утечки и диэлектрическим гистерезисом. Обычно потери учитывают некоторым сопротивлением гс, включенным последовательно с емкостью без потерь, как это показано на рис. 23.V; о-ам же приведена векторная диаграмма для этого случая. [49]
 |
Гидродинамические ( а и тепловые ( б характеристики системы испарительного охлаждения. [50] |
Образцы этих характеристик представлены на рис. 6.16. Наклонные штриховые кривые / const на рис. 6.16, а устанавливают соответствие между расходом охладителя и перепадом давлений на стенке при фиксированном положении поверхности фазового превращения. В частности, линия / 1 определяет сопротивление пластины однофазному потоку жидкости при полном испарении последней на внешней поверхности. Анализ характеристик позволяет вывести условие устойчивости. [51]
Мультипликативную постоянную интегрирования можно без ограничения общности принять равной единице так как распределение скоростей (9.45) уже содержит в себе свободную мультипликативную постоянную С. Эту постоянную мы найдем из условия, что сопротивление пластины, определяемое формулой (9.46) как потеря импульса, должно быть равно сопротивлению трения той же пластины. [53]
При этом обнаруживается примечательное явление: позади границы раздела касательное напряжение на стенке принимает сразу значение, соответствующее новому состоянию стенки. Этот результат важен, например, для подсчета сопротивления пластины, состоящей из гладкого и шероховатого участков. [54]
Формулы ( 1 - 21) и ( 1 - 25) поясняют название глубина проникновения тока, позволяя формально считать, что ток проходит лишь в слое А с равномерной плотностью, равной Jmj f2, а за его пределами отсутствует. При этом активное сопротивление вычисляется так же, как сопротивление пластины толщиной А при постоянном токе, распределенном по всему сечению равномерно. [55]
Как видно из этой таблицы, с ростом числа Маха набегающего потока коэффициент сопротивления пластины заметно растет. Максимальное значение прироста сх составляет 31 5 % от коэффициента сопротивления пластины при обтекании ее несжимаемой жидкостью. [56]
 |
Схематическая диаграмма траекторий первичных и вторичных ионов для пластин с большим поверхностным сопротивлением. [57] |
Плотность почернения зависит главным образом от первичного заряда ионов, плотности ионного тока и сопротивления пластины. При бомбардировке ионно-чувствительного слоя первичными ионами образуются отраженные первичные и различные вторичные частицы: электроны, положительные и отрицательные ионы и нейтральные частицы, причем две последние категории характерны в основном для желатинного покрытия и зерен AgBr. В случае высокой плотности первичного тока на поверхности образуется положительный потенциал в несколько тысяч вольт, который затем служит источником вторичных ионов. Поле магнитного анализатора вынуждает ионы двигаться по полукруговой траектории ( рис. 4.8) и образует спектр вторичных ионов, сдвинутый в направлении больших масс относительно первичных линий. [58]
Графики на рис. 5.43, построенные на основе формул (5.52) и (5.53) в безразмерном виде, позволяют не только найти нужные сочетания ширины и центровки, но и выбрать желаемый характер изменения сопротивления по скорости судна. Эти графики наглядно иллюстрируют влияние коэффициентов момента и статической нагрузки, а также числа Фруда на углы атаки и сопротивление глиссирующих пластин. [59]
В практических условиях числа Рейнольдса, наблюдающиеся при продольном обтекании плоской пластины, далеко выходят за пределы области применимости формулы (21.13) х), что приводит к необходимости отыскания для сопротивления пластины такой формулы, которая была бы пригодна для значительно более высоких чисел Рейнольдса. Такую формулу можно вывести принципиально таким же путем, как и формулу (21.13), но при этом взять за основу не закон степени V7, а универсальный логарифмический закон распределения скоростей, полученный в главе XX в виде уравнения (20.13) или (20.14) для течения в трубе. Так как, согласно сказанному в главе XX, универсальный логарифмический закон распределения скоростей для течения в трубе допускает экстраполирование на произвольно большие числа Рейнольдса, то можно ожидать, что подлежащий выводу закон сопротивления Для пластины также будет допускать экстраполирование на любые большие числа Рейнольдса. Конечно, при таком выводе придется по-прежнему исходить из предположения, что течение в трубе и течение около пластины имеют одинаковые распределения скоростей ( см. по этому поводу сказанное на стр. [60]
Страницы: 1 2 3 4