Сопротивление - профиль
Cтраница 2
 |
Силы, возникающие при обтекании решетки вязким газом. [16] |
В этих формулах Ру и Рх относятся к единице высоты лопатки, а коэффициенты су и сх называются коэффициентом подъемной силы и коэффициентом сопротивления профиля в решетке. [17]
В отличие от линеаризованного дозвукового течения, в котором, как это непосредственно следует из правила Прандтля - Глауэрта ( § 56), сопротивление профиля отсутствует, при сверхзвуковом обтекании сопротивление профиля отлично от нуля; оно носит наименование волнового. Возникновение этого сопротивления может быть физически объяснено той продольной несимметрией потока, которая отличает сверхзвуковой поток от дозвукового. [18]
В отличие от линеаризованного дозвукового течения, в котором, как это непосредственно следует из правила Прандтля - Глауэрта ( § 49), сопротивление профиля отсутствует, при сверхзвуковом обтекании сопротивление профиля отлично от нуля; оно носит наименование волнового. Возникновение этого сопротивления может быть физически объяснено той продольной несимметрией потока, которая отличает сверхзвуковой поток от дозвукового. [19]
В отличие от линеаризованного дозвукового течения, в котором, как это непосредственно следует из правила Прандтля - Глауэрта ( § 56), сопротивление профиля отсутствует, при сверхзвуковом обтекании сопротивление профиля отлично от нуля; оно носит наименование волнового. Возникновение этого сопротивления может быть физически объяснено той продольной несимметрией потока, которая отличает сверхзвуковой поток от дозвукового. [20]
В отличие от линеаризованного дозвукового течения, в котором, как это непосредственно следует из правила Прандтля - Глауэрта ( § 49), сопротивление профиля отсутствует, при сверхзвуковом обтекании сопротивление профиля отлично от нуля; оно носит наименование волнового. Возникновение этого сопротивления может быть физически объяснено той продольной несимметрией потока, которая отличает сверхзвуковой поток от дозвукового. [21]
Ранее мы видели, что для сверхзвукового потока в линейной теории сопротивление профиля пропорционально второй степени его относительной толщины; в дальнейшем ( § 23) будет показано, что при очень больших сверхзвуковых скоростях сопротивление профиля пропорционально третьей степени его относительной толщины. [22]
Если принять во внимание данные многочисленных опытов, которые показывают, что контур профиля, по крайней мере при небольших числах М, не оказывает заметного влияния на напор решетки, а, следовательно, на отклонение, то можно заключить, что сопротивление профилей в решетке мало зависит от формы контура. Следовательно, кривые, изображенные на фиг. [23]
 |
Профиль с затупленной кромкой. [24] |
Таким образом, затупление становится характерной особенностью профиля, определяет его аэродинамические свойства. Как показывают исследования, сопротивление тонкого затупленного профиля клиновидной формы значительно возрастает по сравнению с заостренным, а центр давления перемещается вперед. Эти неблагоприятные явления необходимо учитывать при проектировании органов управления. [25]
Обычно для механически обработанной лопатки гидротрансформатора принимают б 0 5 0 3 мм, для литых лопаток 6 0 5 мм. Выходную кромку лопатки закругляют радиусом, относительная величина которого влияет на величину коэффициента сопротивления профиля. [26]
Под степенью турбулентности ЕО подразумевается отношение средней квадратичной пульсационной скорости Av к средней скорости течения и. Изменение степени турбулентности приводит к смещению зоны перехода ламинарного пограничного слоя в турбулентный на обтекаемой поверхности и тем самым влияет на сопротивление профиля. [27]
Статьи Малверна и моя - обе были представлены на одном и том же симпозиуме. Тот факт, что именно вторая работа, а не первая содержала сравнение между экспериментальными результатами и теоретическими, основанными на использовании установленной мною параболической зависимости напряжение - деформация, объясняется тем, что Малверн описал свои данные в отчете, изданном ранее, а я использовал отчет, проводя эту специальную независимую проверку. Как раз в это время Малверн, как и я ранее, заключил, что измерения с помощью электротензометрических датчиков сопротивлений профилей конечных деформаций бесполезны для получения результатов, поддающихся осмысливанию. [29]
Однако эти методы обладают существенным недостатком - они не дают возможности определить расчетным путем распределение скоростей и давлений по поверхности ло - 5 пасти. Дальнейшее же развитие осе - вых насосов в области высокой быстро - 5f ходности ( ns 1000) при заданных Ц кавитационных условиях требует при - 5 менения такого метода, который позволил бы проектировщику расчетным путем определить распределение скоростей и давлений по профилю. Тем самым окажется возможным изменять параметры решетки и профиля лопасти осевого насоса так, чтобы, во-первых, распределение скоростей по профилю было наиболее равномерным, что уменьшит сопротивление профиля, а, во-вторых сами величины скоростей не превысили бы максимально-допустимых по кавита-ционным условиям. [30]
Страницы: 1 2 3