Сопротивление - ветвь - намагничивание
Cтраница 4
 |
Дифференциальные токовые защиты при числе групп ТА больше двух. [46] |
Если / р / с р, ОТ срабатывает и через выходной орган ОВ подает сигналы на отключение выключателей с обеих сторон элемента. Можно приближенно принять, что он полностью замыкается через ОТ, не ответвляясь во вторичную обмотку ТА с Uu 0, так как ее сопротивление, определяемое в основном сопротивлением ветви намагничивания ( первичную обмотку этого ТА следует считать как бы разомкнутой), обычно больше сопротивления обмотки ОТ. [47]
 |
Дифференциальные токовые защиты при числе групп ТА больше двух. [48] |
Если / Р / С Р) ОТ срабатывает и через выходной орган ОВ подает сигналы на отключение выключателей с обеих сторон элемента. При одностороннем питании, например / ш0, существует ток / 2ь Можно приближенно принять, что он полностью замыкается через ОТ, не ответвляясь во вторичную обмотку ТА cI in Q, так как ее сопротивление, определяемое в основном сопротивлением ветви намагничивания ( первичную обмотку этого ТА следует считать как бы разомкнутой), обычно больше сопротивления обмотки ОТ. Поэтому / Р / 21, и защита в случае / Р / с Р также срабатывает. [49]
Параметры трехфазных трансформаторов с трехстержневым магнитопроводом резко отличаются от параметров четырех - и пятистержневых трансформаторов. Вследствие других путей прохождения магнитных потоков нулевой последовательности в схемах замещения этих трансформаторов необходимо учитывать ветвь намагничивания. Сопротивление ветви намагничивания в зависимости от конструкции составляет 0 3 - 1 0 отн. [50]
С учетом перечисленных требований вход устройства выполнен в виде согласующего малогабаритного трансформатора тока TPi, работающего практически в режиме холостого хода. Малые габариты позволяют выполнить индуктивное сопротивление ветви намагничивания ТР1 при индукции, соответствующей области максимальной магнитной проницаемости, близким к индуктивному сопротивлению ТТНП в условиях срабатывания устройства. Отсюда сопротивление ветви намагничивания ТТНП также мало. Равенство сопротивлений ветвей намагничивания в условиях срабатывания обеспечивает максимальное значение мощности, отдаваемой ТТНП. При двойных замыканиях на землю оба трансформатора насыщаются. Проволочный резистор Кб, ограничивая величину тока в первичной обмотке TPit обеспечивает термическую стойкость устройства. С помощью конденсатора С6 защита частично отстраивается также от гармонических составляющих входного тока. [51]
Шраб - Эта связь зависит от степени насыщения магнитопровода. С увеличением насыщения сопротивление ветви намагничивания резко падает, вследствие чего трансформация тока дифференциальной обмотки во вторичную рабочую обмотку ухудшается. Поэтому для срабатывания защиты он должен иметь большее значение. Таким образом, насыщение магнитной системы БНТ тормозным током приводит к увеличению тока срабатывания реле с возрастанием тормозного тока. Некоторой особенностью реле является зависимость коэффициента торможения & торм / с. РДторм от угла г з между токами / раб и / Торм-Поэтому характеристика тока срабатывания реле имеет вид некоторой зоны ( заштрихована), учитывающей колебания тока / С. [52]
Из схемы замещения видно, что первичный ток Ilt входящий в начало первичной обмотки Н, проходит по ее сопротивлению Z1 и в точке а разветвляется по двум параллельным ветвям. Основная часть тока, являющаяся вторичным током / 2, замыкается через сопротивление вторичной обмотки Z2 и сопротивление нагрузки ZH, состоящее из сопротивлений реле, приборов и соединительных проводов. Другая часть первичного тока / нам замыкается через сопротивление ветви намагничивания и, следовательно, в реле, подключенное к вторичной обмотке ТТ, не попадает. [53]
 |
Графический расчет погрешностей ТТ, нагруженного на маломощный БПТ и линейную нагрузку. [54] |
Проверка работы ТТ, нагруженных на БПТ, связана с наибольшими трудностями, поскольку нелинейными являются как ТТ, так и БПТ. Наиболее простым и наглядным является графический метод расчета, особенно если принять некоторые упрощающие допущения. Одним из таких допущений является предположение, что угол сопротивления ветви намагничивания ТТ и угол входного сопротивления БПТ одинаковы, и, следовательно, токи и напряжения ТТ и БПТ можно складывать арифметически. Это допущение дает расчетный запас, так как при неравенстве углов геометрическая сумма всегда меньше, чем арифметическая. Второе допущение заключается в том, что токи и напряжения считаются практически синусоидальными. [55]
 |
Схемы использования трансформаторов тока в качестве источников переменного оперативного тока. [56] |
В схеме, представленной на рис. 10.15 6, после де-шунтирования электромагнита отключения нагрузка на транеформаторы тока существенно возрастает и, как следствие, значительно увеличивается погрешность. В этих условиях для обеспечения необходимой надежности защиты мощность, отдаваемая трансформаторами тока, должна быть достаточной для работы отключающего электромаг нита привода при минимальном расчетном токе короткого замыкания в первичной цепи. Мощность 52, отдаваемая трансформатором тока, нелинейно зависит от сопротивления нагрузки Z2 и наибольшее значение имеет при равенстве сопротивления ветви намагничивания трансформатора суммарному сопротивлению вторичной обмот ки трансформатора и нагрузки. [57]
В схеме, представленной на рис. 10.15 6, после де-шунтирования электромагнита отключения нагрузка на трансформаторы тока существенно возрастает и, как следствие, значительно увеличивается погрешность. В этих условиях для обеспечения необходимой надежности защиты мощность, отдаваемая трансформаторами тока, должна быть достаточной для работы отключающего электромагнита привода при минимальном расчетном токе короткого замыкания в первичной цепи. Мощность 52, отдаваемая трансформатором тока, нелинейно зависит от сопротивления нагрузки Z2 и наибольшее значение имеет при равенстве сопротивления ветви намагничивания трансформатора суммарному сопротивлению вторичной обмотки трансформатора и нагрузки. [58]
 |
Расчетная схема системы электроснабжения куста скважины ( на примере Мамонтовского месторождения. [59] |
Такая оценка была выполнена с помощью математической модели участка электрической сети Ма-монтовского месторождения, построенной для условий двух кустов скважин: 680 и 54 А. Расчетная схема представлена на рисунке 1, где Т2, Т6 - трансформаторы куста скважин 6 / 0 4 кВ и повышающий 0 4 / 1 0 кВ для двигателя ПЭД1, соответственно; Е2, Е6 - вольто добавочные ЭДС, величина которых регулируется путем перебора отводов трансформаторов Т2 и Т6, соответственно; глЬ хлЬ гл2, хл2, гл3, хл3 - активные и индуктивные сопротивления участков магистральной линии 6 кВ; гк1, хк1 - активные и индуктивные сопротивления кабельной линии для двигателя ПЭД1; rm, xm - сопротивления ветвей намагничивания трансформаторов Т2, Те; PK jQK - суммарная нагрузка куста скважин. [60]
Страницы: 1 2 3 4 5