Поперечное сопротивление
Cтраница 1
Поперечные сопротивления состоят из сопротивлений утечки, появляющейся вследствие несовершенства изоляции между проводами линии, и емкостей, образованных противостоящими друг другу элементами ( участками) линии. В магнитных линиях с распределенными параметрами продольные сопротивления представляют собой магнитные сопротивления самих магнитных стержней, образующих магнитную линию, а поперечные сопротивления обусловлены утечкой магнитного потока по воздуху между противостоящими друг другу участками линии. [1]
Поперечные сопротивления состоят из сопротивлений утечки, появляющейся вследствие несовершенства изоляции между проводами линии, и емкостей, образованных противостоящими друг другу элементами ( участками) линии. В магнитных линиях с распределенными параметрами продольные сопротивления представляют собой магнитные сопротивления самих магнитных стержней, образующих магнитную линию, а поперечные сопротивления обусловлены утечкой магнитного потока по воздуху между противостоящими друг ДРУГУ участками линии. [2]
 |
Кривые моментов электродвигателя КОМ31 - 4. / - моменты 1 - й гармоники ( опыт. 2 - паразитные моменты ( расчет. 3 - результирующая кривая ( расчет. 4 - результирующая кривая ( опыт. [3] |
Включение сосредоточенного поперечного сопротивления ротора в схему замещения целесообразно производить с учетом распределения поперечных токов. [4]
 |
Формальные эквивалентные схемы транзисторов. [5] |
Влияние поперечного сопротивления базовой области ( ББ) отражено на эквивалентной схеме рис. 2 с помощью сосредоточ. Зарядные емкости эмиттера 9 и коллектора К описываются сосредоточ. [6]
 |
Формальные эквивалентные схемы транзисторов.| Эквивалентная схема сплавного транзистора. [7] |
Влияние поперечного сопротивления базовой области ( БВ) отражено на эквивалентной схеме рис. 2 с помощью сосредоточ. Зарядные емкости эмиттера Э и коллектора К описываются сосредоточ. [8]
 |
Кривые распределения поперечных токов в роторе и соответствующие схемы замещения. [9] |
В этом случае поперечное сопротивление, вводимое в схему замещения, уменьшится в 2 раза. [10]
Как видно, критическое поперечное сопротивление ротора не зависит от скоса пазов. [11]
Найдем выражение для поперечного сопротивления Мг двух-каскадного усилителя низкой частоты на транзисторах ( рис. 37), полагая при этом, что известны Z-параметры обоих транзисторов для схемы включения с общей базой. Воспользуемся методом контурных токов и составим матрицу сопротивления схемы. [12]
Расчетная формула граничного значения поперечного сопротивления может быть получена из условия равенства добавочных потерь со скосом и без скоса пазов. [13]
Отметим, что величину эффективного поперечного сопротивления pet можно вычислить, зная экспериментальное значение сот. [14]
Следует отметить увеличение граничных значений поперечных сопротивлений для гармоник зубцового порядка по сравнению с обмоточными гармониками. Следовательно, электродвигатели с двухслойной обмоткой статора с укорочением шага, для которых характерен низкий уровень обмоточных гармоник, имеют большие значения гра - Ничного поперечного сопротивления. В то же время машины с однослойной обмоткой ( с диаметральным шагом) имеют значительно меньшее значение этого параметра. [15]
Страницы: 1 2 3 4