Cтраница 1
Гидравлическое сопротивление теплообменного аппарата Д / слагается из потерь давления вследствие трения, возникающего при движении теплоносителей в трубах ( или межтрубном пространстве) Дрт, и потерь давления на преодоление местных сопротивлений Дрм - К числу последних относятся нижняя и верхняя камеры ( пространства между трубными решетками и крышками аппарата), вход в трубы и в межтрубное пространство и выходы из них, перетекание жидкости из одной секции многоходового аппарата в другую, огибание перегородок в межтрубном пространстве. [1]
Гидравлическое сопротивление теплообменных аппаратов является, как и тепловая нагрузка, их важнейшей характеристикой. [2]
Гидравлическое сопротивление теплообменного аппарата предопределяет величину мощности, необходимой для перемещения рабочей среды ( жидкости или газа) через аппарат. [3]
При расчете гидравлического сопротивления теплообменного аппарата принимают значения коэффициентов местных сопротивлений, перечисленные ниже. [4]
Сульфатные отложения, подобно карбонатным, приводят к резкому ухудшению теплопередачи и повышению гидравлического сопротивления теплообменных аппаратов со всеми вытекающими отсюда последствиями и таким образом наносят большой ущерб промышленным предприятиям. [5]
Нуссельта; Re - число Рей-нольдса; Рг - число Прандтля; Ар - гидравлическое сопротивление теплообменного аппарата со стороны рабочей среды; w, р - скорость и плотность рабочей среды; 1тл d - длина и диаметр канала; - коэффициент гидравлического трения; Е м - сумма коэффициентов местных сопротивлений. [6]
При расчете определяют необходимую поверхность теплообмена, расход нагревающих или охлаждающих агентов, конструктивные размеры и гидравлическое сопротивление теплообменных аппаратов. [7]
В тексте и в приложении приведены графики и таблицы физических характеристик ряда масел и мазутов, которые требуются при производстве конструктивных ( проектных) и поверочных тепловых расчетов и расчетов гидравлических сопротивлений теплообменных аппаратов для вязких жидкостей. [8]
При движении жидкости в условиях достаточно интенсивного теплообмена ( например, в тешюобменных аппаратах) температура, а следовательно, и вязкость наиболее сильно изменяются по радиусу трубы и сравнительно слабо по ее длине. Поэтому решение Л. С. Лейбензона непригодно для расчета гидравлического сопротивления теплообменных аппаратов и других аналогичных устройств. [9]
Жидкий азот может быть получен при конденсации газообразного азота в испарителе колонны, где теплота переходит к жидкому кислороду. Вследствие гидравлических сопротивлений теплообменных аппаратов, в которых продукты разделения - азот и кислород - подогреваются до температуры окружающей среды, а также сопротивления самой ректификационной колонны давление кипящего кислорода в испарителе колонны составляет 0 135 - 0 145 МПа. Температура кипящего кислорода при этом давлении равна примерно 93 - 94 К. Для передачи теплоты между конденсирующимся азотом и кипящим кислородом должен существовать температурный градиент, который обычно составляет 2 - 3 К. Следовательно, температура конденсирующегося азота должна составлять 95 0 - 96 5 К. [10]