Cтраница 1
Полное активное сопротивление зависит от сопротивления катушки постоянному току, от потерь на поверхяост-иый эффект в обмотке ( скин-эффект), каркасе, экране, сердечнике и изоляции провода. [1]
Полное активное сопротивление фазы ротора при торможении составляет 10 % от номинального сопротивления фазы ротора. [2]
Полное активное сопротивление короткой сети печной установки, помимо рассмотренных элементов, включает активное сопротивление трансформатора и его ошиновки низкого напряжения от крышки трансформатора до гирлянды гибких кабелей. При разработке конструкции печи эти два сопротивления часто оказываются неизвестными, поэтому для предварительного определения электрических потерь печи рекомендуется принимать потери трансформатора в виде некоторой доли его мощности по аналогии с печными трансформаторами близкой мощности или по сведениям, получаемым от трансформаторного завода, а потерями в ошиновке трансформатора пренебречь. [3]
Вычислить полное и активное сопротивления гиг цепи рис. 116), Сопротивления отдельных участков цепи равны: г 8 ом; 10 ом; л: с 4 ом, i210 ом; г 20 ом; г46 ом; хи8ом; г6 5 ом. [4]
ЯА - полное активное сопротивление вибратора, равное сумме сопротивления излучения RZ и сопротивления потерь Rn, отнесенных к току в пучности. Это определение полосы пропускания соответствует уменьшению тока вибратора на границах полосы пропускания в 1 / у 2 раз по отношению к току на резонансной частоте. [5]
Значит, полное активное сопротивление антенны есть сумма сопротивлений излучения и потерь. Ток в реальной антенне, в отличие от диполя, может иметь в разных сечениях различную величину. [6]
Для каждого положения контроллера нужно рассчитать полные активные сопротивления цепей ротора, как для схемы с симметричными сопротивлениями цепей. [7]
Для тех же положений контроллера определить действительные несимметричные полные активные сопротивления каждой цепи ротора так, чтобы механические характеристики двигателя были близки к получаемым при равномерных сопротивлениях цепей. [8]
В уравнениях гх гд r i - полное активное сопротивление цепи первичной обмотки; Lb L2, M - коэффициенты самоиндукции и взаимоиндукции, между которыми существует связь L1L2M; гн-сопротивление нагрузки. Считается, что насыщение стали отсутствует и параметры трансформатора постоянны, коэффициент магнитной связи между обмотками трансформатора близок к единице. [9]
Для каждого положения контроллера вычисляются из соотношений (7.9) величины полных активных сопротивлений в роторе как для схемы с симметричными сопротивлениями. [10]
Для каждого тока возбуждения построены три характеристики, соответствующие полному активному сопротивлению цепи ротора Rv 0 2; 0 4 и 1 номинального. Сопротивление ступени, дополняющее сопротивление линии ротора до Rp - 0 2, часто выбирается как постоянно включенное в тех случаях, когда асинхронные двигатели с ко-роткозамкнутым ротором не проходят по нагреву при большой частоте включений и вместо них применяются двигатели с фазным ротором. [11]
В этих уравнениях rl rd - - r [ - полное активное сопротивление первичной обмотки: Lt, Lz, M - коэффициенты самоиндукции и взаимоиндукции, между которыми существует связь У L L2 M; / - сопротивление нагрузки. Считается, что насыщение стали отсутствует и параметры трансформатора постоянны. [12]
Для упрощения расчетов производится арифметическое, а не геометрическое сложение полных и активных сопротивлений. Нагрузка вторичной обмотки ТТ зависит также от схемы их соединения и вида КЗ. Поэтому нагрузка должна определяться для наиболее загруженного ТТ с учетом схемы соединения и для такого вида КЗ, при котором получаются наихудшие результаты. [13]
Для упрощения расчетов производится арифметическое, а не геометрическое сложение полных и активных сопротивлений. [14]
Значения внешнего сопротивления в цепи ротора принимаются из расчета получения полного активного сопротивления порядка 0 2 - 1 от номинального сопротивления Кр.иоы. Большее значение должно соответствовать полному пусковому сопротивлению со ступенью противовключения. [15]