Термическое контактное сопротивление
Cтраница 3
 |
Изменение теплоотдачи к сплаву Na - К во времени [ медная труба, 0 003 вес. % кислорода. Nu и Nun - значения числа Нуссельта, полученные из опытов и рассчитанные по формуле ( а соответственнэ ]. [31] |
Эти опыты показали, что при работе на медной трубе через 550 ч работы теплоотдача стабилизируется и термическое контактное сопротивление на стенке отсутствует. [32]
Экспериментально установлено, что при температуре холодной стенки 20 К переносится несколько меньшее количество тепла, чем при 76 К - Это объясняется уменьшением степени черноты алюминия с понижением температуры. При замене стеклобумаги найлоновой сеткой теплопроводность повышается примерно в 3 - 4 раза, что объясняется повышенной теплопроводностью найлонового волокна, большим его диаметром и отсутствием термического контактного сопротивления между отдельными волокнами. [33]
Совпадение данных по щелочным металлам, полученных разными методами ( с учетом и без учета термического контактного сопротивления), указывает на то, что в проведенных опытах термическое контактное сопротивление отсутствовало. Это обстоятельство наряду с результатами ранее выполненной работы на сплаве натрия с калием позволяет сделать вывод, что лри тщательной очистке щелочных металлов от окислов в некоторых случаях можно добиться исчезновения термического контактного сопротивления. Для тяжелых металлов различие в значениях коэффициентов теплоотдачи, полученных разными методами, указывает на наличие термического контактного сопротивления на границе стенка - жидкий металл. [34]
Двух - и трехмерные нелинейные задачи теплопроводности для анизотропных тел ( по точности, времени решения и стоимости) эффективно решаются на аналоговых и гибридных ВМ. Нами применен гибридная ВМ с сеточным ( сетка омических сопротивлений) процессором, позволяющая решать по неявной схеме метода сеток задачи на сеточной области с 600 узлами. Причем величины термических контактных сопротивлений могут быть заданы детерминистическим или вероятностным образом. [35]
При измерении среднего температурного напора между жидким металлом с высокой теплопроводностью ( щелочные металлы) и стенкой - из нержавеющей стали, в которую заделаны термопары, возникают значительные погрешности. Для проверки полученных значений коэффициентов теплоотдачи с учетом термического контактного сопротивления был также использован нестационарный способ измерения. [36]
Совпадение данных по щелочным металлам, полученных разными методами ( с учетом и без учета термического контактного сопротивления), указывает на то, что в проведенных опытах термическое контактное сопротивление отсутствовало. Это обстоятельство наряду с результатами ранее выполненной работы на сплаве натрия с калием позволяет сделать вывод, что лри тщательной очистке щелочных металлов от окислов в некоторых случаях можно добиться исчезновения термического контактного сопротивления. Для тяжелых металлов различие в значениях коэффициентов теплоотдачи, полученных разными методами, указывает на наличие термического контактного сопротивления на границе стенка - жидкий металл. [37]
Экспериментально установлено, что при температуре холодной стенки 20 К переносится несколько1 меньшее количество тепла, чем при 76 К. Это объясняется уменьшением степени черноты алюминия с понижением температуры. При замене стеклобумаги найлоновой сеткой теплопроводность повышается примерно в 3 - 4 раза, что объясняется повышенной теплопроводностью найлонового волокна, большим его диаметром и отсутствием термического контактного сопротивления между отдельными волокнами. [38]
Основываясь на высокой теплопроводности жидких металлов, Воскресенский, Дейсслер, Дженкинс и др. сделали попытку аналитически учесть передачу тепла теплопроводностью от отдельных - молей к окружающей среде. При этом значения е получились заметно меньше единицы. Были попытки Воскресенского, Ликоудиса и Тоулукьяна при определении величины & использовать некоторые опытные данные по теплоотдаче к жидким металлам, однако авторы ошибочно считали, что в этих данных не было термического контактного сопротивления. [39]
Проведенное в настоящей работе одновременное изменение температурных полей в потоке и коэффициентов теплоотдачи методами, учитывающими термическое контактное сопротивление, позволило достаточно четко разделить два процесса, определяющих передачу тепла к жидким металлам. Первый процесс, связанный с молекулярным и турбулентным переносами тепла, можно описать полузмпирическими теориями теплообмена. Как показали опыты, такой перенос тепла в первом приближении описывается теорией Мартинелли - Лайона. Второй процесс, вызванный термическим контактным сопротивлением на поверхности теплообмена, в настоящее время не поддается теоретической оценке. [40]
Результаты, представленные на рис. 10 - 75, 10 - 76 и 10 - 78, получены для пучков из биметаллических труб с круглыми ребрами. Исследования показали, что существует значительное термическое сопротивление между внутренней медной трубкой и внешней алюминиевой ребристой оболочкой. На рис. 10 - 77 представлены данные для пучка из медных трубок с непрерывными спиральными ребрами, благодаря чему совершенно исключено термическое сопротивление в местах контакта. Путем сопоставления результатов, приведенных на рис. 10 - 76 и 10 - 77, была оценена величина термического контактного сопротивления, которая использовалась для корректирования данных на рис. 10 - 75 и 10 - 76; таким образом, эти данные представляют только характеристики наружной сребренной поверхности. Вследствие приближенного характера произведенной оценки термического контактного сопротивления точность приведенных результатов снижается. Влияние сопротивления контакта для поверхности ККР-4 ( рис. 10 - 78) столь велико, что даже не предпринималось попытки ввести соответствующую поправку; поэтому для указанной поверхности приводятся только данные о коэффициенте сопротивления. [41]
Результаты, представленные на рис. 10 - 75, 10 - 76 и 10 - 78, получены для пучков из биметаллических труб с круглыми ребрами. Исследования показали, что существует значительное термическое сопротивление между внутренней медной трубкой и внешней алюминиевой ребристой оболочкой. На рис. 10 - 77 представлены данные для пучка из медных трубок с непрерывными спиральными ребрами, благодаря чему совершенно исключено термическое сопротивление в местах контакта. Путем сопоставления результатов, приведенных на рис. 10 - 76 и 10 - 77, была оценена величина термического контактного сопротивления, которая использовалась для корректирования данных на рис. 10 - 75 и 10 - 76; таким образом, эти данные представляют только характеристики наружной сребренной поверхности. Вследствие приближенного характера произведенной оценки термического контактного сопротивления точность приведенных результатов снижается. Влияние сопротивления контакта для поверхности ККР-4 ( рис. 10 - 78) столь велико, что даже не предпринималось попытки ввести соответствующую поправку; поэтому для указанной поверхности приводятся только данные о коэффициенте сопротивления. [42]
Страницы: 1 2 3