Выходное сопротивление - триод
Cтраница 2
 |
Графическая оценка ошибки, имеющей место в результате замены sec w0Ti двумя членами ряда ( 2 - 50. [16] |
Сопротивление R на этой схеме не учтено, так как оно много больше динамического выходного сопротивления триода RA в области нанелинейно. [17]
Проведенное исследование и полученные экспериментальные результаты показывают, что при применении в генераторе на рис. 2 - 5 типовых плоскостных триодов с критическими частотами, лежащими в пределах 0 5 Мгц / я2 0 Мгц, максимальные частоты колебаний не превышают 3 - 4 / причем основную роль в ограничении величины / м играет не уменьшение с ростом частоты модуля коэффициента усиления по току а, а уменьшение модуля, шунтирующего колебательный контур выходного сопротивления триода. [18]
 |
Анодные характеристики пентода и триода при ис 0, показывающие, что пентод позволяет иметь больший коэффициент использования анодного напряжения. [19] |
Триод в классе А дает малые нелинейные искажения, значительно меньшие, чем пентод. Кроме того, выходное сопротивление триода значительно меньше, чем у пентода, что, как указывалось выше, позволяет демпфировать резонансные свойства динамического громко-госорителя, подключаемого в качестве нагрузки к выходному усили-тел. [20]
 |
Принципиальная электрическая схема импульсного термосигнализатора на полупроводниковых триодах. [21] |
Экспериментальное изучение процессов в блокинг-генераторе показывает, что непосредственно по окончании формирования переднего фронта импульса токи триода достигают весьма больших значений. Вследствие того, что выходное сопротивление триода мало, от блокинг-генератора может быть взята во внешнюю цепь значительная мощность. [22]
Попытка получить в данным триодом генерацию в диапазоне частот выше 2 / а не увенчалась успехом, что легко объяснить, вычислив модуль сопротивления нагружающей контур цепочки г & Ск на частоте 700 кгц, что соответствует примерно 2 / а. Это вычисление показывает, что модуль выходного сопротивления триода в диапазоне частот выше 2 / а по величине меньше 10 кож, а при таких сопротивлениях нагрузки генерация в этом диапазоне, как было показано выше, невозможна. [23]
 |
Схема каскада предварительного усиления с общим эмиттером. [24] |
На рис. 6.3 дана схема каскада предварительного усиления с трансформаторным выходом. В этой схеме трансформатор предназначен для согласования сопротивления нагрузки и выходного сопротивления триода, что позволяет повысить коэффициент усиления. [25]
Качественно покажем, что коэффициент усиления по напряжению для обеих схем может достигать значений порядка нескольких сотен. С этой целью обратим внимание на два положения: на соотношение между входным и выходным сопротивлениями триода и на соотношение между сопротивлением нагрузки и выходным сопротивлением триода. [26]
 |
Расчетная схема для определения выходного сопротивления каскада. [27] |
При гвн / 0 увеличение коллекторного напряжения приводит к понижению эмиттерного потенциального барьера и к росту коллекторного тока, так как напряжение между эмиттером и базой растет. Коллекторные характеристики в этом случае увеличивают наклон, что соответствует уменьшению выходного сопротивления. Если rSHoo ( база питается от генератора тока / боconst), падение напряжения нз эмиттерном переходе и наклон коллекторных характеристик становятся самыми большими, а выходное сопротивление триода - наименьшим. [28]
Страницы: 1 2