Лимитирующее сопротивление - дисперсная фаза
Cтраница 1
Лимитирующее сопротивление дисперсной фазы наблюдается при малых значениях коэффициента распределения ( меньших 0 1), что для системы жидкость - жидкость встречается на практике редко. [1]
При лимитирующем сопротивлении дисперсной фазы уравнение материального баланса для частиц при отсутствии циркуляции определяется формулой (8.21), в которой С заменяется на С. Вопрос об условиях, при которых сопротивление дисперсной фазы можно считать лимитирующим, оговорен в гл. [2]
Благодаря этому массовый поток при лимитирующем сопротивлении дисперсной фазы приближенно может быть рассчитан путем суммирования идентичных массовых потоков, вносимых отдельными частицами. [3]
На рис. 4.16 и 4.17 представлены зависимости степени извлечения ( насыщения) от высоты колонны, построенные по экспериментальным данным [327], полученным при малых временах образования капли. Однако при лимитирующем сопротивлении дисперсной фазы, как следует из рис. 4.17, кажущийся концевой эффект, найденный экстраполяцией отточки. Характерным является отклонение экспериментальных точек на малых высотах колонны от экстраполяционнои кривой в сторону меньших значений степени насыщения. Из этого следует, что истинные значения концевого эффекта существенно меньше полученных методом линейной экстраполяции. [4]
Считалось, что пересечение экспериментальных кривых с осью ординат дает суммарный эффект насыщения при движении капель от штуцера до места отбора и при коагуляции на поверхности раздела фаз. Однако при лимитирующем сопротивлении дисперсной фазы относительная погрешность степени насыщения при малом времени образования капли значительно выше, чем при больших. То же имеет место и при коагуляции на границе раздела фаз. [5]
На рис. 4.16 и 4.17 представлены зависимости степени извлечения ( насыщения) от высоты колонны, построенные по экспериментальным данным [327], полученным при малых временах образования капли. Однако при лимитирующем сопротивлении дисперсной фазы, как следует из рис. 4.17, кажущийся концевой эффект, найденный экстраполяцией отточкиЯ12 см, зависит от диаметра капель и равен 52; 35 и 25 % для капель диаметром 0 14; 0 19 и 0 28 см, соответственно. Характерным является отклонение экспериментальных точек на малых высотах колонны от экстраполяционнои кривой в сторону меньших значений степени насыщения. Из этого следует, что истинные значения концевого эффекта существенно меньше полученных методом линейной экстраполяции. [6]
Считалось, что пересечение экспериментальных кривых с осью ординат дает суммарный эффект насыщения при движении капель от штуцера до места отбора и при коагуляции на поверхности раздела фаз. Однако при лимитирующем сопротивлении дисперсной фазы относительная погрешность степени насыщения при малом времени образования капли значительно выше, чем при больших. То же имеет место и при коагуляции на границе раздела фаз. [7]
На рис. 2.23 и 2.24 представлены зависимости степени насыщения от высоты колонны, построенные по экспериментальным данным [87], полученным при малых временах образования капли. Однако при лимитирующем сопротивлении дисперсной фазы, как следует из рис. 2.24, кажущийся концевой эффект, найденный экстраполяцией от точки Н 12 ем, зависит от диаметра капель и равен 52; 35 и 25 % для капель диаметром 0 14; 0 19 и 0 28 см соответственно. [8]
 |
Схема распределения концентраций в фазах и общая структура потока в тарельчатой колонне. [9] |
Коэффициенты массопередачи при этом могут быть вычислены по формулам, приведенным в предыдущем разделе. В общем случае аналогичная трактовка приемлема и при лимитирующем сопротивлении дисперсной фазы. Однако расчет скорости массопередачи в тарельчатой колонне имеет некоторые особенности, которые удобнее рассмотреть для наиболее распространенного случая лимитирующего сопротивления дисперсной фазы. [10]
Рассматривается конвективный массо - и тегшоперенос при малых и средних значениях Re для случаев обтекания частиц. Циркуляционное движение жидкости внутри капель играет существенную роль при расчете массопередачи в случае лимитирующего сопротивления дисперсной фазы. Для такого режима наблюдается нестационарный характер процесса массопередачи, что при больших значениях Ре приводит к зависимости критерия Шервуда или Нуссельта от критерия Фурье. Внешний массо - и теплообмен при больших Ре стационарен и описывается уравнениями диффузионного пограничного слоя. При исследовании решений этих уравнений показано, что для расчета величины массового потока достаточно знать распределение вихря по поверхности твердой сферы или касательной составляющей съ эрости по поверхности капли и газового пузырька. Обсуждены граш цы применимости погранслойных решений при увеличении отношения вязкостен дисперсной и сплошной фаз. Общий случай соизмеримых фалвых сопротивлений описан обобщенной циркуляционной моделью. [11]
Рассматривается конвективный массо - и теплоперенос при малых и средних значениях Re для случаев обтекания частиц. Циркуляционное движение жидкости внутри капель играет существенную роль при расчете массопередачи в случае лимитирующего сопротивления дисперсной фазы. Для такого режима наблюдается нестационарный характер процесса массопередачи, что при больших значениях Ре приводит к зависимости критерия Шервуда или Нуссельта от критерия Фурье. Внешний массо - и теплообмен при больших Ре стационарен и описывается уравнениями диффузионного пограничного слоя. При исследовании решений этих уравнений показано, что для расчета величины массового потока достаточно знать распределение вихря по поверхности твердой сферы или касательной составляющей скорости по поверхности капли и газового пузырька. Обсуждены границы применимости погранслойных решений при увеличении отношения вязкостен дисперсной и сплошной фаз. Общий случай соизмеримых фазовых сопротивлений описан обобщенной циркуляционной моделью. [12]
Рассматривается конвективный массо - и теплоперенос при малых и средних значениях Re для случаев ламинарного обтекания частиц. Циркуляционное движейие жидкости внутри капель играет основную роль при расчете массопередачи в случае лимитирующего сопротивления дисперсной фазы. Для такого режима наблк дается нестационарный характер процесса массопередачи, что при больших значениях Ре приводит к однозначной зависимости критерия Нуссельта от критерия Фурье. Внешний массо - и теплообмен при больших Ре стационарен и описывается уравнениями диффу знойного пограничного слоя. При исследовании решений этих уравнений показано, что для расчета величины массового потока достаточно знать распределение вихря по поверхности твердой сферы или касательной составляющей скорости по поверхности капли и газового пузырька. Обсуждены границы применимости погранслой-ных решений при увеличении отношения вязкостей дисперсной и еплошней фаз. [13]
В книге рассматриваются основные закономерности массо - и теплопереноса при взаимодействии сферических частиц с потоком вязкой жидкости. Особое внимание уделяется ряду важных в теоретическом и практическом отношении вопросов, таких как механизм массопередачи при лимитирующем сопротивлении дисперсной фазы, влияние концевых эффектов и химической реакции на интенсификацию процессов массопередачи. Приведены инженерные методы расчета гидродинамических параметров и процессов массо - и теплообмена в колонных противоточных аппаратах. [14]
Страницы: 1 2