Cтраница 3
Для расчета труб на прочность при действии ударной нагрузки кроме расчетных формул необходимо иметь экспериментальные данные о сопротивляемости труб ударному разрушению. Одновременно необходимо знать значения коэффициентов затухания волн в промывочной жидкости и в металле трубы, которые также входят в расчетные формулы. [31]
Лишь при очень большой длине интервала цементирования или больших изменениях температурного режима может возникнуть необходимость учитывать уменьшение сопротивляемости труб смятию вследствие влияния осевых сил. [32]
Из рис. 40 видно, что при глубине проточки не более 0 5 & и длине свыше du сопротивляемость трубы с проточкой смятию уменьшается примерно до сопротивляемости такой трубы, толщина стенки которой равна толщине в месте проточки. [33]
Из рис. 40 видно, что при глубине проточки не более 0 5 6 и длине свыше l dn сопротивляемость трубы с проточкой смятию уменьшается примерно до сопротивляемости такой трубы, толщина стенки которой равна толщине в месте проточки. [34]
Из табл. 2 видно, что наличие в затрубном пространстве цементного кольца с определенной прочностью камня способствовало существенному увеличению сопротивляемости труб смятию. Так, для патрубков из труб первого комплекта сминающие давления повысились за счет цементного кольца на 12 - 18 % по сравнению с расчетным давлением. [35]
Существующие методики расчета обсадных колонн на смятие и страгивание не учитывали аномально высокие пластовые давления, модуль градиента давления, влияние осевых нагрузок на сопротивляемость труб смятию, термические напряжения и особенности крепления газовых скважин и скважин, содержащих агрессивные газы. Успешное крепление свважин во многом зависит от выполнения более точных и обоснованных технических расчетов колонн труб на прочность. [36]
Существующие методики расчета обсадных колонн на смятие и страгивание не учитывали аномально высокие пластовые давления, модуль градиента давления, влияние осевых нагрузок на сопротивляемость труб смятию, термические напряжения и особенности крепления газовых скважин и скважин, содержащих агрессивные газы. Успешное крепление скважин во многом зависит от выполнения более точных и обоснованных технических расчетов колонн труб на прочность. [37]
В работах М.А. Гусейнова, Б.В. Дадашева, Т.Е. Еременко, П.И. Пис-козуб, А.А. Федорова приводятся результаты экспериментальных и теоретических исследований влияния формы, размера и плотности перфорированных отверстий на сопротивляемость труб смятию гидростатическим давлением. [38]
Таким образом, при передаче нагрузки на патрубки с цементной оболочкой жидкой средой увеличение сопротивляемости трубы смятию отсутствует, а при передаче нагрузки на патрубок с цементной оболочкой твердой средой ( горной породой) последняя заметно увеличивает сопротивляемость трубы смятию. [39]
В зацементированном интервале овальность труб существенно не снижает их сопротивляемости, а потеря ими устойчивости возможна только при очень высоких давлениях. Поэтому сопротивляемость труб должна оцениваться по их смятию, когда интенсивность напряжений в них превзойдет предел пластичности. Данное условие ограничивает перепад давления между наружной и внутренней стенками каждой трубы величиной Др 1 1х20р5 / Д где 5, D - толщина и наружный диаметр трубы; ар - прочность труб на разрыв; 1 1 - коэффициент запаса. При оценке сопротивляемости многоколонной конструкции его предлагается опустить, чтобы исключить проявления пластических деформаций в трубах. Как показывают эксперименты А. А. Гайворонско-го и А. А. Цыбина, наиболее опасным является переход в пластическое состояние внешних колонн. Их пластический изгиб происходит по части периметра, и тогда на внутреннюю колонну будет передаваться неравномерное давление, которое в силу концентрации напряжений приводит к уменьшению ее сопротивляемости. Поэтому более рационально, когда внешние трубы являются недогруженными, а сопротивляемость внутренней трубы исчерпывается полностью. [40]
С постепенным продвижением волны в стенке трубы давление в волне падает. В связи с этим для оценки сопротивляемости труб ударному разрушению в условиях скважины необходимо определить значение давления в волне на границе контакта трубы с окружающей средой. [41]
Для бездефектных участков трубопровода III и IV категории допустимое напряжение можно принять в пределах ( 0 56 - 0 75) нормативного предела текучести металла трубы. Это напряжение, кроме всего вышеизложенного, обеспечивает и достаточную сопротивляемость трубы против гофрооб-разования. [42]
Чем дальше от забоя скважины находится рассматриваемое сечение, тем меньше действующее на него избыточное внешнее давление, но тем больше растягивающая сила. Поэтому, начиная с некоторого сечения, критической становится уже не сопротивляемость труб смятию, а прочность на растяжение. Именно последняя определяет выбор конструкции верхней части колонны. [43]
Снижение критического давления, вызванное значительным увеличением осевых нагрузок на трубы в момент разрушения обратного клапана, является причиной смятия обсадных колонн. Причем наиболее опасными являются сечения колонны, расположенные па уровне промывочной жидкости в трубах и ниже, так как здесь действует наибольшее избыточное наружное давление и одновременно значительно снижается сопротивляемость труб смятию. [44]
Ниже эта же задача рассматривается в предположении, что труба является овальной и разностенной, что более соответствует реальности. Для свободно деформирующейся трубы, погруженной в жидкость, опасными являются сечения на короткой оси эллипса, которым имитируется средняя линия поперечного сечения трубы. Сопротивляемость трубы в зацементированном интервале при условии абсолютной жесткости камня оказывается ниже, чем при свободном деформировании. [45]