Cтраница 3
Выше дли упрощения подсчета работы силы, сообщающей телу ускорение, мы предполагали, что скорость тела совпадает по направлению с силой. Если это не так, то действующую на тело силу нужно разложить на две составляющие: тангенциальную, направленную вдоль скорости, и нормальную, направленную перпендикулярно к ней. С другой стороны, только тангенциальная составляющая силы изменяет величину скорости тела. Поэтому, произведя подсчеты только для тангенциальной составляющей, мы получим ту же связь между работой силы и скоростью тела, а значит, те же выражения для кинетической энергии, которые были получены выше. [31]
По каналам распределительного блока 10 через распределитель 9 рабочая жидкость поступает в цилиндры. В месте контакта подшипников с копиром возникает тангенциальная составляющая силы давления, создающая крутящий момент на выходном звене гидромотора. Реверс выходного звена осуществляется изменением направления потока рабочей жидкости. В качестве-рабочей жидкости могут использоваться любые минеральные масла при температуре до 50 С. [32]
Существует еще третье, очень интересное выражение для момента силы. Как вы только что узнали, момент силы равен силе, умноженной на радиус и на синус угла а ( см. фиг. Если теперь продолжить линию действия силы и провести прямую, перпендикулярную к ней, то нетрудно видеть, что длина 05 ( она часто называется плечом силы) во столько раз короче радиуса, во сколько тангенциальная составляющая силы меньше полной ее величины. Поэтому можно записать, что момент равен произведению величины силы на длину ее плеча. [33]
В случае двухрядных, многорядных и звездообразных двигателей второе положение кривошипа определяется положением максимума кривой тангенциальных сил всех цилиндров данной секции, обслуживаемых рассчитываемым кривошипом. В этих многоцилиндровых двигателях первое и второе положения кривошипл по характеру И сложности расчета почти одинаковы, так как влиянием набегающих моментов здесь пренебрегать недопустимо. Различие этих двух положений кривошипа при наличьи набегающих моментов в отношении сложности расчета вала заключается лишь в том, что при первом положении шатун и кривошип лежат в одной плоскости ( на схеме вытянуты в Одну линию), вследствие чего отсутствует тангенциальная составляющая силы, действующей на шатунную шейку. [34]
Появление экстремальных точек кривых зависимостей Pz - fi ( s) и N f2 ( s) определяется силой удержания зерна в связке. На восходящей части рассматриваемых кривых с увеличением подачи s увеличивается сила резания. Растет нагрузка на отдельные зерна, однако она пока меньше, чем сила удержания зерна в связке ленты. Дальнейшее увеличение подачи приводит к нагрузкам, которые превышают силу удержания зерна. При этом возрастание Р2 и N прекращается и начинается интенсивное изнашивание абразивного покрытия ленты в виде осыпания зерен. При увеличении продольной подачи стола s от 2 5 до 10 м / мин тангенциальная составляющая силы резания ( кривая 5) увеличивается в 2 5 раза, а расход абразива Q ( кривые 1 - 4) - до двух раз. При подаче s больше 10 м / мин значение Рг снижается от 3 4 до 2 9 Н / мм ( на 14 5 %), а расход абразива увеличивается в 4 - 10 раз. На рис. 8.17 область повышенного расхода абразива заштрихована. [35]
Появление экстремальных точек кривых зависимостей PZ / i ( s) и Nf2 ( s) определяется силой удержания зерна в связке. На восходящей ветви рассматриваемых кривых с увеличением подачи s увеличивается сила резания. Растет нагрузка на отдельные зерна, однако она пока меньше, чем сила удержания зерна в связке ленты. Дальнейшее увеличение подачи приводит к нагрузкам, которые превышают силу удержания зерна. При этом возрастание Pz и N прекращается и начинается интенсивный износ ( осыпание зерен) абразивного покрытия ленты. При увеличении продольной подачи стола s от 2 5 до 10 м / мин тангенциальная составляющая силы резания увеличивается в 2 5 раза, а расход абразива Q до 2 раз. При подаче s больше 10 м / мин значение Pz снижается с 0 34 до 0 29 кгс / мм ( на 14 5 %), а расход абразива увеличивается в 4 - 10 раз. На рис. 9 область повышенного расхода абразива заштрихована. [36]
Искажения первого типа являются следствием возбуждения в материале диффузора так называемого структурного, призвука, имеющего более или менее равномерный спектр. Такие искажения наиболее значительны в недостаточно демпфированном диффузоре и возникают как отклик на механическое возбуждение, источником которого является звуковая катушка. Этот вид искажений придает звучанию громкоговорителя характерную тональную окраску, свойственную громкоговорителю данного типа. Искажения второго типа зависят от интенсивности стоячих волн, возникающих в диффузоре, причина появления которых рассмотрена выше. Интенсивные стоячие волны приводят к образованию участков диффузора, способных излучать звук на собственных частотах. Излучения участков диффузора также квалифицируются как нелинейные искажения, и они могут в несколько раз превышать первый тип искажений. Отсюда становится очевидным путь борьбы с такими искажениями, заключающийся в снижении интенсивности отраженной от диффузородержателя составляющей механических колебаний и обеспечения режима бегущей волны в диффузоре. Диффузоры высококачественных головок громкоговорителей обычно выполняют с подклеенным верхним подвесом и воротником, из - готовляемыми отдельно из метариала с большим показателем затухания механических колебаний. Такие головки имеют более высокую стоимость и менее технологичны в производстве по сравнению с массовыми головками громкоговорителей, диффузор которых изготовляют вместе с верхним подвесом и воротником. Другой недостаток головок с подклеенным верхним подвесом - более низкая их чувствительность, обусловленная меньшей радиальной жесткостью подклеенного подвеса и возникающей опасностью затирания звуковой катушки в зазоре. Эта опасность вынуждает разработчиков применять более широкий воздушный зазор с соответствующим снижением индукции магнитного поля. Причиной затирания звуковой катушки является спиралевидная форма намотки ее витков и связанная с ней тангенциальная составляющая силы Лоренца. У низкочастотных головок громкоговорителей применение особо гибкого верхнего подвеса позволяет, помимо ослабления отраженных от диффузородержателя механических колебаний, получать более низкую резонансную частоту. Для массовых широкополосных и среднечастотных головок громкоговорителей снижение интенсивности отраженных от диффузородержателя составляющих и обеспечение режима бегущей волны могут быть достигнуты нанесением вибропогло-щающей незасыхающей мастики на часть верхнего подвеса, не входящую в динамическую массу диффузора. [37]