Cтраница 2
При решении задачи о напряженно-деформированном состоянии оболочки сильфона делаются все те допущения, которые обычно применяются для тонких оболочек. [16]
Уравнения (1.25) и (1.26) соответствуют безмоментному напряженно-деформированному состоянию оболочки вращения с произвольной формой меридиана. Но конструкции газонефтехранилищ и трубопроводов состоят в основном из замкнутых оболочек более простой геометрической формы: цилиндрической, сферической и конической. Цилиндрические оболочки преобладают в качестве конструкций стенок резервуаров. Сферическую форму имеют стенки резервуаров высокого давления, покрытия цилиндрических резервуаров. Для ряда покрытий используются оболочки, в которых можно выделить элементы конической формы Путем соответствующих геометрических преобразований составим для п-то члена разложения основные уравнения для замкнутых цилиндрической, сферической и конической оболочек. [17]
Построена новая модель, позволяющая представить напряженно-деформированное состояние оболочки в виде двумерного потенциального потока в тонком слое и решать ряд задач теории тонких оболочек, для которых аппарат классической теории либо непригоден, либо недостаточно обоснован. [18]
Существуют некоторые условия, при которых напряженно-деформированное состояние оболочки заведомо обладает такими свойствами. Эти условия выявятся ниже, а пока мы постулируем, что они выполняются. Тогда в качестве приближенного подхода к решению задач теории оболочек может быть использован метод расчленения напряженно-деформированного состояния или, просто, метод расчленения. Его идея заключается в следующем. Основное напряженное состояние и краевые эффекты по своим свойствам существенно отличаются друг от друга. Поэтому существенно различны и те дифференциальные уравнения, которыми приближенно описываются эти напряженные состояния. На этом базируется основная идея метода расчленения: строить на первых этапах расчета основное напряженное состояние и краевые эффекты раздельно ( пользуясь для этого различными вариантами приближенных дифференциальных уравнений) и вводить их в совместное рассмотрение только для выполнения граничных условий, так как только эта операция и обусловливает их взаимодействие. [19]
Одним из самых распространенных приемов анализа напряженно-деформированного состояния оболочки является так называемая безмомент-ная теория. Эта предпосылка явно или неявно принимается во всех трактовках безмоментной теории, но детали метода у разных авторов выглядят совершенно по-разному. В других случаях определение перемещений также включается в задачу безмоментной теории, и соответственно увеличивается число уравнений, с которыми надо оперировать. [20]
Карпов - Н. И. Об одном способу определения напряженно-деформированного состояния оболочки, подкрепленной равноудаленными ребрами жесткости. [21]
Рассмотрены алгоритмы комплексной оценки нагружения и напряженно-деформированного состояния оболочек резервуаров с учетом концентраторов напряжений. [22]
Очевидно, что более точное моделирование напряженно-деформированного состояния оболочки глаза следует проводить на основе рассмотрения нелинейной динамики многослойных анизотропных оболочек и при этом учитывать такие факторы, как сопряжение склеры с роговицей, взаимодействие оболочки не только с нитью или пломбой, но и с внешними тканями и внутриглазной средой, приток и отток внутриглазной жидкости и др. Также важную роль в этом вопросе играет точное определение геометрии оболочек и величины физических констант, характеризующих их механические свойства. [23]
Показатели интенсивности (22.28.5) определяют наихудшую асимптотику основного напряженно-деформированного состояния оболочки. Дальнейшее существенное увеличение напряженности или деформативности может произойти только за счет существенного увеличения интенсивности внешних сил. Наоборот, улучшение асимптотики основного напряженного состояния при нежестких тангенциальных закреплениях или при их отсутствии возможно. Формулы (20.16.2) показывают, что такого результата можно достичь введением нетангенциальных закреплений. [24]
Поскольку поверхностная и краевая нагрузки отсутствуют, напряженно-деформированное состояние оболочки определяется только температурными слагаемыми и краевым эффектом. [25]
По известным условиям и моментам нетрудно найти напряженно-деформированное состояние оболочки. [26]
По известным усилиям и моментам нетрудно найти напряженно-деформированное состояние оболочки. [27]
Вместе с формулами (23.3.8) она определяет все компоненты напряженно-деформированного состояния оболочки, соответствующего т-у члену разложения (23.3.1), как комплексные функции действительных аргументов. Переход к действительной форме достигается обычными приемами и, не останавливаясь на подробностях, мы сформулируем окончательный результат. [28]
В наибольшей мере эта особенность проявляется при исследовании напряженно-деформированного состояния оболочек в упругих средах. В этих случаях напряжения на поверхности контакта оболочки со средой ( например, 3 А) определяются жесткостью среды и оказываются связанными с перемещениями ( и, и) уравнениями взаимодействия. [29]
Имеется еще ряд работ, посвященных вопросам расчета напряженно-деформированного состояния металлостек-лопластиковых оболочек, в которых рассматриваются те или иные частные случаи нагружения, характерные к специфическим условиям эксплуатации конструкций. [30]