Cтраница 1
Докритическое напряженно-деформированное состояние в пластине в полярных координатах определяется соотношениями (3.3.3) в пластической области при RN г 7 и в виде (3.3.4) в упругой области при г оо. [1]
При описании докритического напряженно-деформированного состояния применены общие соотношения теории оболочек, при этом считается, что напряженно-деформированное состояние состоит из суммы безмоментного и моментного. [2]
Предположим, что докритическое напряженно-деформированное состояние тела из линейного упругого материала определяется при решении ( геометрически и физически) линейной задачи. [3]
При вычислении определителя, наряду с соотношениями (2.5.7), (2.5.8), определяющими докритическое напряженно-деформированное состояние каждой области, необходимо учитывать и уравнение (2.5.9), определяющее положение упругопла-стической границы. [4]
Матрицы А, Б тождественны соответствующим матрицам из (8.4.8), а выражения для элементов матрицы параметрических членов С определяются видом докритического напряженно-деформированного состояния оболочки. [5]
В этом параграфе исследуется устойчивость равновесия слоистой композитной цилиндрической оболочки при внешнем давлении. Докритическое напряженно-деформированное состояние оболочки определим в результате интегрирования линеаризованных уравнений осесимметричного изгиба (6.2.1) - (6.2.5), (4.1.4) при надлежащих краевых условиях. В основу анализа устойчивости моментного равновесного состояния оболочки положим неклассические линеаризованные уравнения статической устойчивости, которые получим из уравнений (3.5.1), (3.5.4), (3.5.8) - (3.5.10), опуская в них инерционные слагаемые. Используем упрощенный вариант этих уравнений, пренебрегая в них теми членами, которыми учитывается влияние докритических деформаций, и принимая допущения (3.2.21) теории пологих оболочек. [6]
В композитном материале, армированном короткими волокнами, напряжение волокнам передается через матрицу, при этом наполнитель локально сопротивляется деформированию, что вызывает неоднородное напряженно-деформированное состояние. Компоненты докритического напряженно-деформированного состояния определим при помощи уравнений линейной теории упругости. [7]
В этом случае докритическое напряженно-деформированное состояние оболочки уже не является однородным, что определяет нелинейный характер соответствующих уравнений устойчивости. Это обстоятельство существенно затрудняет расчет и анализ условий потери устойчивости геометрически несовершенных оболочек. [8]
Но необходимо подчеркнуть, что теорема о выпуклости области устойчивости ( как и остальные теоремы П. Ф. Папковича о границах областей устойчивости) доказывается только для линейной задачи устойчивости. Эта теорема верна, если докритическое напряженно-деформированное состояние упругой системы определено по линейной теории и при расчете на устойчивость докритические перемещения системы не учитываются. Более того, в общем случае, когда для описания докритического состояния упругой системы необходимо использовать нелинейную теорию, области устойчивости могут иметь самые причудливые очертания. [9]
Задача определения докритического состояния массива возле выработки решается в рамках плоской деформации. Галина [64], которое можно использовать в качестве докритического напряженно-деформированного состояния массива около выработки. [10]
В упомянутых выше работах отмечается поддерживающее влияние внутреннего давления на устойчивость изгибаемой трубы. По мере увеличения давления критическое значение изгибающего момента и, следовательно, величина критического напряжения повышаются. Объясняется это тем, что здесь большую роль играет докритическое напряженно-деформированное состояние, которое существенно зависит от давления. В основе изложенного ниже расчета труб на устойчивость с учетом давления лежит именно, эта постановка задачи. [11]
Рассмотрим задачу оптимального проектирования элемента корпуса несущей конструкции, представляющего собой многослойную биспирально армированную цилиндрическую ( R 25 CM, L 30 см) оболочку из стекло пла-стика, нагруженную гидростатическим внешним давлением дэ. Оболочка в процессе эксплуатации не должна терять устойчивости и выдерживать в течение конечного промежутка времени действующее давление. Таким образом, несущая способность оболочки определяется реализацией в конструкции при заданных условиях докритического напряженно-деформированного состояния. [12]
С точки зрения потребностей памяти ЭВМ МЛВ оказывается примерно вдвое экономичнее градиентного, хотя уступает градиентным методам в скорости счета. Методы динамического программирования уступают МЛВ как по числу операций при счете, так и по объему хранимой информации. Метод Ньютона, успешно используемый при удачно выбранных начальных приближениях, для задач устойчивости с существенно неоднородным докритическим напряженно-деформированным состоянием недостаточно эффективен. [13]
Жесткости диафрагм выбираются исходя из общего расчета оболочки со шпангоутами на прочность и устойчивость. Давление в г-м гибком шланге, который прокладывается между внутренней поверхностью оболочки и торцевой поверхностью диафрагмы с целью ее герметизации, не должно превышать более чем на 5 - 10 % давление в г-й внутренней полости оболочки. Это способствует снижению влияния жесткости диафрагм на жесткость и прочность оболочки. В заданном положении диафрагмы удерживаются с помощью штанги. В этом случае наружная и внутренняя ее поверхности нагружаются постоянной по длине осесимметричной составляющей давления, величина которой выбирается из условий обеспечения некоторого запаса прочности в наиболее опасных сечениях оболочки. К таким сечениям при докритическом напряженно-деформированном состоянии как в случае неравномерного, так и в случае равномерного нагружения внешним давлением относится корневое сечение. При потере устойчивости оно находится на расстоянии х / / 3 от заделки. [14]