Литейный никелевый сплав

Cтраница 1

Литейные никелевые сплавы обладают более высокой жаростойкостью и жаропрочностью по сравнению с аналогичными свойствами деформируемых сплавов вследствие более высокой степени легирования литейных сплавов. Но наряду с этим свойства никелевых сплавов не всегда постоянны, поэтому запас прочности литых деталей на 40 - 50 % больше, чем запас прочности деталей из деформируемых сплавов. [1]

Литейные никелевые сплавы ЖСЗ, ЖС6, ЖС6К и другие составляют особо важную для современного машиностроения группу никелевых сплавов. Эти сплавы обладают высокими эксплуатационными свойствами, одним из показателей которых является длительная прочность. Под длительной прочностью понимают прочность материала, находящегося длительное время в напряженном состоянии при высокой температуре. Длительная прочность определяется при испытаниях материала на растяжение. [2]

Изломы литейных никелевых сплавов характеризуются большой микронеоднородностыо. На микрофрактограммах, как правило, одновременно наблюдаются мелкие, плоские малопластичные ямки, более крупные ямки со следами заметной пластической деформации и ступени - следы хрупких сдвигов. [3]

Изломы литейных никелевых сплавов характеризуются большой микронеоднородностью. На микрофрактограммах, как правило, одновременно наблюдаются мелкие, плоские малопластичные ямки, более крупные ямки со следами заметной пластической деформации и ступени - следы хрупких сдвигов. [4]

Излом литого сплава при комнатной температуре. [5]

Рассмотрим строение изломов литейных никелевых сплавов, выплавленных в индукционной вакуумной печи и разлитых на заготовки в вакууме в керамические нагретые до 950 С формы. [6]

Рассмотрим некоторые группы жаропрочных литейных никелевых сплавов, используемых при направленной кристаллизации отливок. [7]

На высокотемпературных усталостных изломах литейных никелевых сплавов наблюдаются два вида очагов ( рис. 121): 1) в виде единичной или системы небольших наклонных площадок, как правило, примыкающих к поверхности; 2) в виде шероховатого участка в центре глазка, В последнем случае очаг располагается, как правило, на некотором расстоянии от поверхности: в образцах диаметром 5 мм и более на расстоянии 0 5 - 2 мм. [8]

На высокотемпературных усталостных изломах литейных никелевых сплавов наблюдаются два вида очагов ( рис. 121): 1) в виде единичной или системы небольших наклонных площадок, как правило, примыкающих к поверхности; 2) в виде шероховатого участка в центре глазка. В последнем случае очаг располагается, как правило, на некотором расстоянии от поверхности: в образцах диаметром 5 мм и более на расстоянии 0 5 - 2 мм. [9]

Литейные кобальтовые сплавы, предназначенные для литья по выплавляемым моделям, не так сложны, как высокопрочные литейные никелевые сплавы, и физическое металловедение этих кобальтовых сплавов занято в основном проблемами создания карбидных выделений и управления ими с помощью термической обработки. [10]

Первый тип сплавов немногочислен и неперспективен в отношении повышения хар-к жаропрочности. Второй тип сплавов является в наст, время оснон-ным среди литейных никелевых сплавов. [11]

Первый тип сплавов немногочислен и неперспективен в отношении повышения хар-к жаропрочности. Второй тип сплавов является в наст, время основным среди литейных никелевых сплавов. [12]

Наряду с положительным защитным влиянием от воздействия газовой среды, покрытие изменяет - физико-механические свойства поверхностного слоя, в частности уменьшается пластичность его при низких температурах, что снижает сопротивление термической усталости. При этом выясняется, что долговечность материала с покрытием меньше, чем материала без покрытия. Влияние алитирования на сопротивление термической усталости литейного никелевого сплава показано на рис. 5.14. Алитирование круглых образцов с диаметром рабочей зоны 6 5 мм производилось диффузионным методом при 950 С в течение 4 ч, глубина алитированного слоя составляла 40 мкм. Как видно, алитирование несколько снижает долговечность при термоциклическом нагружении. Однако влияние алитирования уменьшается по мере уменьшения размаха деформаций. [13]

В процессе охлаждения неизбежно выделяется а - фаза; количество, степень дисперсности и распределение а - фазы после закалки таких сплавов зависят от скорости охлаждении. Поэтому нек-рые высоколегированные литейные сплавы подвергаются только одинарной термич. Нек-рые литейные никелевые сплавы подвергаются двойной или тройной термич. [14]

В процессе охлаждения неизбежно выделяется а - фаза; количество, степень дисперсности и распределение а - фазы после закалки таких сплавов зависят от скорости охлаждения. Поэтому нек-рые высоколегированные литейные сплавы подвергаются только одинарной термич. Нек-рые литейные никелевые сплавы подвергаются двойной или тройной термич. [15]

Страницы: 1