Более легированный сплав

Cтраница 1

Химический состав сплавов типа дуралюмин в %. [1]

Более легированные сплавы труднее обрабатываются давлением. [2]

Влияние длительности V V пребывания выше температуры а - 3-прев-ращения и последующей скорости охлаждения на механические свойства сплавов. [3]

В более легированных сплавах образуется дополнительная мартенсптная а - фаза, также представляющая собой пересыщенный а-раствор, но с более измененной напряженной решеткой. Однако из-за малого объемного эффекта мартенситные а - и а - фазы значительно более пластичны и менее прочны, чем мартенсит в сталях, что является благоприятным фактором при сварке титана. [4]

Это объясняется в высоколегированных сталях меньшей протяженностью ( чем - в обычных сталях) второй зоны крупных столбчатых дендритов из-за большего переохлаждения расплава при кристаллизации более легированных сплавов и значительно меньшей массой слитков. Осадку необходимо производить, выполнив мероприятия, способствующие повышению равномерности деформации. Уменьшение и даже полное уничтожение зон затрудненной деформации может быть достигнуто путем применения бойков с чистой гладкой рабочей поверхностью; горячих прокладок из мягкой стали; антифрикционных смазочных материалов; осадки дисков стопой с поворачиванием дисков разными торцами друг к другу по мере осадки. [5]

Закаливать на прессе полуфабрикаты из сплавов АДЗЗ, АД35 и АВ ( толщиной до 10 мм) без специального охлаждения не представляется возможным из-за большей критической скорости охлаждения у более легированных сплавов системы Al-Mg-Si. Механические свойства закаленных на прессе полуфабрикатов из этих сплавов значительно ниже, чем после специальной закалки, и не удовлетворяют требованиям технических условий. Закаливать полуфабрикаты из сплавов АДЗЗ, АД35 и АВ на прессе возможно, но в этом случае необходимо обеспечить специальное более резкое охлаждение, как например душирование. [6]

При закалке со-фаза образуется при следующих содержаниях элементов, в двойных сплавах титана ( в %): Fe - 4, Mo - 5, Мп и Со - 5 5, Сг - 6, Ni и W - 7 5, V - 13, Mb - 18 [18]; в работе [21] было показано, что образованию со-фазы в сплавах типа ВТ-6 и более легированных сплавах с ванадием ( до 10 %) способствует химическая неоднородность по ванадию, обусловленная ликвацией этого элемента при кристаллизации сварных швов или в результате сегрегации в твердом состоянии по границам зерен в околошовной зоне. При этом р - - со превращение начинается в обедненных участках р-фазы. Эти исследования подтвердили также высказанное в работе [19] предположение о том, что образованию со-фазы предшествует предварительное перераспределение р-стабилизирующих элементов еще в р-фазе с образованием обедненных и обогащенных ими субмикроскопических участков Р - фазы. [7]

Рассмотрение диаграмм пластичности титановых сплавов показывает, что при температуре выше 1000 С титановые сплавы обладают высокой пластичностью. Более легированные сплавы допускают меньшую степень деформации. Как правило, все сплавы имеют пластичность в литом состоянии существенно ниже, чем сплавы после предварительной деформации. Такая разница в пластичности наблюдается примерно до температуры 1000 С, выше которой допустимые степени деформации разницы практически ие имеют. Это позволяет сделать заклй-чеиие о том, что ковку литых сплавов иа основе титана следует проводить с большой осторожностью. [8]

Удельные давления при осадке предварительно деформированного и отожженного сплава ВИЗ в зависимости от температуры. [9]

Слитки сплавов ниобия выплавляют электроннолучевым или дуговым способами в вакууме. Более легированные сплавы получают двойным переплавом. В связи с образованием крупнодендритной структуры слитков в процессе выплавки, пластичность их несколько ограничена. Поэтому первую деформацию слитков осуществляют преимущественно прессованием при высоких температурах порядка 1400 - 1550 С. Допускается при необходимости и ковка слитков из малолегированных сплавов. [10]

Малолегированные деформируемые сплавы типа MAI, MA8 обладают высоким запасом пластичности и поэтому практически не чувствительны к растягивающим напряжениям и деформациям. У более легированных сплавов МАЗ, MAS, MA7, ВМ65 - 1 заметно понижается пластичность особенно в литом состоянии при неблагоприятных видах напряженно-деформированного состояния, в которых резко выражены растягивающие деформации и напряжения. [11]

При создании некоторых конструкций требуется высокий предел текучести при сжатии. Предел текучести малолегированных деформируемых сплавов обычно ниже предела текучести более легированных сплавов. [12]

Например, чистый алюминий ( АД, АД1), сплавы АМц, АМг2 и АМгЗ обладают высокой коррозионной стойкостью и могут применяться в морских и тропических условиях. Коррозионная стойкость этих сплавов не чувствительна к методам производства полуфабрикатов. Сварные соединения этих сплавов по коррозионной стойкости близки к основному металлу. Коррозионная стойкость более легированных сплавов АМг5, АМгб чувствительна к методам производства и условиям эксплуатации. [13]

Например, чистый алюминий ( АД, АД1), сплавы АМц, АМг2 и АМгЗ обладают высокой коррозионной стойкостью и могут применяться в морских и тропических условиях. Коррозионная стойкость этих сплавов не чувствительна к методам производства полуфабрикатов. Сварные соединения этих сплавов по коррозионной стойкости близки к основному металлу. Коррозионная стойкость более легированных сплавов АМгб, АМгб чувствительна к методам производства и условиям эксплуатации. [14]

В сплавах титана с переходными элементами, стабилизирующими р-фазу титана и понижающими температуру начала превращения, мартенситное превращение приводит к образованию типичной игольчатой структуры а и а - фаз. Фаза а представляет собой пересыщенный а-твердый раствор и: образуется преимущественно в низколегированных сплавах. По типу и параметрам решетки она не отличается от равновесной а-фазы. Фаза а образуется в более легированных сплавах и также представляет собой пересыщенный а-твердый раствор. По виду под микроскопом структуры фаз а и а различить трудно. [15]

Страницы: 1 2