Предложенный способ - расчет
Cтраница 1
 |
Временная зависимость R ( t для ( 7. 2000 ( а и ст2 1000 ( б. [1] |
Предложенный способ расчета достаточно прост, создает предпосылки для обоснования сроков профилактических ремонтов и позволяет судить о предельном физическом сроке службы системы. Однако применение этого способа для расчета систем с разнотипными элементами затрудняет вычисления. Поэтому целесообразно при расчетах расчленять систему на простые однотипные узлы. [2]
Предложенный способ расчета был рассмотрен и принят в качестве основного при проектировании фундаментов для турбогенераторов. [3]
Предложенный способ расчета не является единственным. Например, если из трех частей, соединенных в одном шарнире, можно отделить одну, имеющую в качестве опоры подвижный шарнир ( часть СЕ, рис. 50), то получится система двух тел, одно из которых ( СЕ ] имеет три неизвестные реакции. [4]
Предложенный способ расчета критического расхода вскипающей жидкости с помощью показателя изоэнтропы предполагает известным давление торможения в критическом сечении. Чтобы от известного давления на входе в канал перейти к давлению торможения в выходном сечении, необходимо оценивать необратимые потери давления, которые складываются из потерь на трение и потерь на местные сопротивления, а также влияние неравновесия смеси на ее критические параметры. [5]
Из предложенного способа расчета этого допуска также следует, что чем меньше радиус поливного валика, тем с большей точностью должен поддерживаться уровень эмульсии в поливной кювете. [6]
 |
Зависимость радиальной силы R от расхода в насосе 6К - 8.| Зависимость радиальной силы R от расхода для насоса 8К - 17. [7] |
Решение данной задачи с использованием предложенного способа расчета не вызывает принципиальных затруднений. [8]
С целью проверки данного утверждения была проведена вторая серия экспериментов и-расчеты растворимости С24Н50 в смеси различных растворителей, которая подтвердила адекватность модели. Таким образом, предложенный способ расчета позволяет на основе нескольких экспериментов получить полную картину растворимости индивидуального н-алкана в кетон-ароматическом растворителе различного состава. Линейность корреляции параметра бинарного взаимодействия с содержанием растворимого в растворе является хорошим допущением и может быть использована для рассматриваемых типов смесей. [9]
 |
График зависимости 3 ( 0 для жидкости, находящейся в покое. [10] |
По заданному эффекту на графике 3Bf ( t) находится необходимое время отстаивания, а затем и объем сооружения. Следует сказать, что предложенный способ расчета справедлив при отношении Д: Н в пределе 6 - 10, скорости движения воды в отстойниках 3 - 6 мм / сек и при распределительном устройстве типа Люблинской и Курьяиовкой станций аэрации. [11]
Проведенная экспериментальная проверка на лабораторных моделях показала, что данные опыта и расчета практически совпадают. В качестве примера в работе [1] на рис. 1 приведено сопоставление данных опытов и вычислений для трех различных моделей в виде безразмерных зависимостей Qh QH / V от Q Q / V. Как видно из рис. 1, предложенный способ расчета пригоден для решения практических задач. [12]
Неорганические стекла имеют микронеоднородную структуру, возникающую вследствие микроликвации либо в результате флуктуациошюй агрегации определенных анионных групп в структурированные области ближнего порядка. В работе предложена двухмерная модель микронеоднородного строения неорганических стекол и основанные на ней реологические соотношения, дающие способ оценки граничных натяжений областей неоднородности. В качестве примеров, иллюстрирующих возможности предложенного способа расчета, приведены результаты для шести двухкомпонентных щолочносиликатных стекол, а также температурные зависимости граничных натяжений листового стекла и стеклообразного борного ангидрида. Последние данные сопоставляются с температурным ходом аномального двойного лучепреломления, экспериментально установленного другими исследователями. [13]
Так как с течением времени экспериментальные данные о турбулентных пограничных слоях становятся все более и более совершенными, то постепенно улучшаются и способы расчета турбулентных пограничных слоев. Однако эти улучшения касаются не только физических основ, но и математических приемов расчета. Хотя некоторые из более старых способов расчета турбулентных пограничных слоев в настоящее время почти не находят практического применения, тем не менее идеи, лежащие в их основе, необходимы для понимания новых способов расчета. Поэтому прежде всего мы дадим обзор наиболее важных ранее предложенных способов расчета, а в заключение подробно изложим один из современных способов и на основе его выполним пример практического расчета. В этой связи укажем на критический разбор различных способов расчета турбулентных пограничных слоев, опубликованный И. [14]
Страницы: 1