Способность - выключатель
Cтраница 2
На выключатель воздействуют перенапряжения, приходящие с линий, особенно воздушных, или возникающие в той установке, где работает выключатель, в результате коммутационных операций или повреждений. Однако как ни важна способность выключателей работать в допустимых пределах нагрева и противостоять перенапряжениям, определяющей характеристикой является его коммутирующая способность в нормальных и аварийных условиях, при отключении к. Большая часть повреждений самих выключателей и распределительных устройств возникает из-за отказа в выполнении этих функций. [16]
Однако учет всех этих факторов слишком сложен, и потому на практике пользуются приближенными методами анализа, может быть, и не очень точными, но удовлетворительными для принятия правильного решения, причем эти методы обычно изменяются в зависимости от конкретных условий коммутации. Принято считать, что максимальная способность выключателя к срезам тока не зависит от размеров сопел его дугогаситель-ной системы и слабо зависит от давления сжатого воздуха в момент отключения выключателя и от числа его дугогаси-тельных разрывов. Принимая во внимание уравнение ( 6 - 14), а также тот факт, что число разрывов выключателя пропорционально его рабочему напряжению, практически одинаковые кратности перенапряжении можно получить при одинаковых параметрах коммутируемых цепей на серии выключателей, дуго-гасительные модули которых оснащены шунтирующими резисторами с одинаковым сопротивлением. [17]
После погасания дуги пластины должны быстро отдать свое тепло в окружающий воздух. От времени остывания после погасания дуги зависит способность выключателя к повторным включениям-отключениям. Если пластины будут долго сохранять запасенное при гашеяпш тепло, выключатель значительное время не будет способен к повторным включениям-отключениям больших токов. Материал пластин не должен резко снижать свое электрическое сопротивление, в том числе и по поверхности в период всего горения дуги. [18]
Для упрощения будем рассматривать только такие процессы, которые описываются нормальным законом распределения. Как увидим из дальнейшего, эксперименты подтверждают, что дугога-сящая способность выключателя действительно имеет нормальное распределение. При этом рассматриваемая задача сводится к оценке параметров нормального распределения по ряду опытно определенных частостей. [19]
 |
Восстанавливающееся напряжение в цепи с активной нагрузкой / - размыкание контактов. 2 - погасание дуги. 3 - нуль тока. [20] |
Как уже отмечалось, восстанавливающееся напряжение является одной из наиболее важных характеристик в значительной мере определяющих способность выключателя производить успешное отключение цепи в том или ином режиме. В свою очередь, весьма существенным фактором при определении переходной составляющей восстанавливающегося напряжения является коэффициент мощности коммутируемой цепи. [21]
Иногда может оказаться необходимым продемонстрировать способность выключателя выдерживать режим развивающейся аварии и даже успешно коммутировать в этих условиях. Сам по себе термин развивающаяся авария употребляется для того, чтобы описать процесс возникновения мощной дуги, появляющейся из-за слишком высоких перенапряжений, - режима, отличающегося от обыкновенного короткого замыкания тем, что его начало совершается в момент, когда контакты отключающего выключателя уже частично разойдутся, причем способность выключателя успешно коммутировать в этом режиме во многом зависит именно от момента возникновения разряда. [22]
Во время паузы тока при АПВ электромагнитная связь между проводами может затруднять погасание дуги на землю на аварийной фазе вследствие подпитки этой дуги емкостным током между соседними фазами и восстановления повышенного напряжения между аварийной фазой и землей после погасания дуги. В случае трехфазного АПВ одноцепной линии по условиям сохранения устойчивости параллельной работы станций желательно иметь паузу тока минимальной ( Б АПВ), однако не менее / дпв О, 2 - 0 3 сек из-за длительности молнии с учетом возможных повторных разрядов, времени горения дуги, восстановления электрической прочности изоляции и дуго-гасящей способности выключателя. В ряде случаев при этом может оказаться целесообразным применить второй цикл АПВ с паузой тока 1 5ч - 2 сек. [23]
В случае возникновения в элек - Яфической цепи короткого замыкания через токоведущую систему включенного выключателя начинает проходить Чок ( сквозной ток короткого замыкания), который может ц несколько десятков раз превышать номинальный ток выключателя. При этом элементы контактной системы и изоляционные части подвергаются сильному тепловому ( термическому) и механическому ( электродинамическому) воздействиям. Способность выключателя выдерживать эти воздействия называется устойчивостью выключателя при сквозных токах короткого замыкания. [24]
Ход характеристики токоограничения в значительной мере зависит от момента возникновения к. На рис. 1 - 15 представлен только ход изменений средних и максимальных значений. С увеличением тока увеличивается способность выключателя ограничивать ток, так как с ростом тока отключения растет крутизна напряжения на дуге. [26]
Нужно заметить, однако, что применяемый в данном случае термин неограниченно большая отключающая способность должен быть правильно понят. Он не означает, что гасительное устройство такого выключателя рассчитано на отключение токов короткого замыкания любой величины. Термин следует понимать как способность выключателя ограничивать величину тока короткого замыкания для всякой практически возможной крутизны нарастания до такой величины, при которой его гасительное устройство обеспечивает безотказное действие. [27]
Серьезные исследования в области эквивалентности прямых и синтетических испытаний были проведены итальянскими специалистами. На основании очень больших экспериментальных исследований синтетических схем с наложением тока и наложением напряжения были выявлены напряжения контуров тока, при которых сохраняются эквивалентные условия в процессе горения дуги для распространенных в Италии выключателей. Отмечено для испытанных выключателей влияние начального времени запаздывания ВН на гасительную способность выключателей. Определено, что синтетические схемы для отключения неудаленных к. В этих исследованиях было положено начало испытаниям выключателей с шестифтористой серой в синтетических схемах. [28]
По сравнению с упрощенными условиями коммутации, принятыми при выводе этих уравнений, реальные цепи, как правило, представляют собой трехфазную систему, в которой проявляется междуфазное взаимодействие индуктивностей и емкостей. Помимо этого, емкости и индуктивности существуют на линии как в сосредоточенном, так и в распределенном виде. Сама ошиновка выключателя питающими и отходящими проводами в той или иной мере обладает индуктивностью и емкостью. В свою очередь и источник питания не является чем-то неопределенным, а должен быть представлен в виде набора цепей, содержащих индуктивности, емкости и сопротивления. Кроме того, и сам выключатель при коммутации подобной цепи обычно создает не одиночные, а многократные последовательные срезы отключаемого тока, вследствие чего возникающий при этом высокочастотный процесс может оказаться в резонансе с одним или даже несколькими контурами сети одновременно. Частота колебаний этого процесса находится в прямой зависимости от параметров отключаемой цепи и собственных характеристик выключателя. Эти же факторы оказывают непосредственное влияние и на способность выключателя к срезу тока, причем последняя зависит также от фазы тока в момент размыкания контактов. [29]
Страницы: 1 2