Относительная пропускная способность

Cтраница 2

Зависимость отношения L / LH трубопровода в области, лежащей на границе между внутренним и внешним трением, от произведения давления на радиус трубопровода, для воздуха при 20е С. [16]

На рис. 240 показан ход изменения относительной пропускной способности трубопроводов L / La ( по уравнению ( 212а) ] как функции произведения давления на радиус трубопровода для воздуха при 20 С для области, лежащей на границе между внутренним и внешним трением газа. [17]

Основными параметрами СМО с отказами являются: относительная пропускная способность и абсолютная пропускная способность, а также вероятность получения отказа. [18]

Используя формулу (10.33), получим, что относительная пропускная способность СМО Q - 30 ( 90 30) 0 25, т.е. в среднем только 25 % поступивших заявок осуществляет переговоры по телефону. [19]

Далее, используя уравнения, связывающие величины относительной пропускной способности и относительного хода при различных пропускных характеристиках, получаем значения 1т для разных характеристик. [20]

По делениям на шкале мерного цилиндра 3 судят об относительной пропускной способности испытуемого жиклера ( смэ / мин. [21]

Общее число изделий, проходящих контроль в единицу времени ( относительная пропускная способность), согласно формуле (10.22), составит. [22]

Исследования скорости захлебывания в РДЭ показали, что для геометрически подобных РДЭ относительная пропускная способность с увеличением диаметра экстрактора повышается. Из сопоставления результатов опытов 4, 11, 23 и 5, 12, 24 ( см. табл. 3) на подобных моделях РДЭ-60, РДЭ-80 и РДЭ-300 следует, что при W const окружная скорость захлебывания повышается с увеличением диаметра модели, а при V3 const и прочих равных условиях W3 будет выше у моделей с большим диаметром. Как отмечается в работе [4] и следует из наших исследований, средняя эффективность секции не зависит от числа секций и, следовательно, от их высоты, а определяется интенсивностью массопередачи в так называемом активном слое. Высота активного слоя не зависит от высоты секции. Все изложенное позволяет сделать вывод о возможности уменьшения отношения hID при переходе к большим диаметрам в промышленных РДЭ с сохранением пропускной способности и эффективности, достигнутыми в исследованиях на меньших моделях. При этом для обеспечения требуемой эффективности следует сохранить на одну ВЭТС такое же число секций, которое получилось на исследуемых моделях РДЭ. На основании полученных данных при исследовании моделей РДЭ для процесса получения нафталина из сернистых газойлей каталитического крекинга НИИНефтехим совместно с НИИХиммаш разработана опытно-промышленная конструкция РДЭ с внутренним диаметром 2600 мм. [23]

При построении действительной расходной характеристики для газа основной задачей является отыскание значений относительной пропускной способности, соответствующих текущим значениям расхода в диапазоне между его максимальным и минимальным значениями. [24]

Величина q ( t) 1 - рп ( t) называется относительной пропускной способностью системы. [25]

Заметим, что для СМО с неограниченной очередью несущественны как абсолютная, так и относительная пропускная способность системы. [26]

Для экономических оценок следует использовать в качестве параметра не наружный диаметр труб, а относительную пропускную способность. [27]

Действительная пропускная характеристика получается, если на графике соединить точки с координатами относительный ход - относительная пропускная способность, причем ось относительной пропускной способности масштабируется так же, как это делалось при определении коэффициента усиления исполнительного устройства. Именно поэтому для равнопроцент-ной пропускной характеристики получен единый угловой коэффициент ( фактически коэффициент равнопроцентности) и любая расчетная пропускная характеристика, имеющая аналитическое выражение, имеет вид прямой. [28]

Для испытанных насадок на основании опытных данных установлены значения отношения f / V3, характеризующего относительную пропускную способность насадок. [29]

Подпрограммой производится определение порядковых номеров крайних рабочих участков расходной характеристики N и М исходя из максимального и минимального значений относительной пропускной способности. Затем в диапазоне N, М для каждого участка отыскивается значение коэффициента критического расхода, которое подставляется в подпрограмму - функцию QUQ06, реализующую уравнение расхода для газа ( III. Далее определяются массивы относительных ходов при линейной SS ( I) и равнопроцентной пропускных характеристиках RR ( I), соответствующие найденным элементам массива QZ ( I) QN. Полученные массивы являются исходными для определен ния угловых коэффициентов каждого из участков расходных характеристик в рабочем диапазоне. Отклонения коэффициентов усиления от расчетного сводятся в массив DF1 ( 16) при линейной пропускной характеристике и в массив DF2 ( 16) - при равнопроцентной. Массив DE ( 16) состоит из отклонений коэффициента равнопроцентности от расчетного. [30]

Страницы: 1 2 3