Cтраница 1
Разделительная способность тарелок в колоннах многокомпонентной ректификации / / Докл. [1]
Расчет разделительной способности тарелок в системе программ ДИСТИЛЛЯЦИЯ сводится к решению следующих задач: 1) расчет локального состава пара, уходящего из мас-сообменного пространства тарелки; 2) расчет усредненного состава пара, уходящего с тарелки. [2]
При расчете разделительной способности тарелок в условиях меняющихся по высоте колонны потоков пара и жидкости предполагается, что количество пара изменяется в момент его контакта с жидкостью. [3]
В последних двух случаях разделительная способность тарелок рассчитывается при заданной гидродинамической структуре потока жидкости на тарелке лри условии модели полного вытеснения по паровому потоку в массообменном пространстве тарелки. Возможно использование одной из следующих реализованных гидродинамических моделей движения жидкости на ступени разделения. [4]
Необходимо проведение подробного исследования разделительной способности тарелок в зависимости от нагрузки ректификационных колонн. Надо полагать, что для этих условий допустимый брызго-унос должен быть значительно снижен, а это требует разработки надежных методов расчета допустимых скоростей в колоннах в зависимости от уноса жидкости. [5]
Таким образом, при известной гидродинамике потоков задача расчета разделительной способности тарелки состоит из расчета локальной эффективности массообменного элемента, матрицы коэффициентов эффективности для соответствующей модели структуры потоков, усредненного состава пара, уходящего с тарелки. [6]
Таким образом, понятие точечной эффективности контакта для многокомпонентной смеси теряет физический смысл и может использоваться лишь для формального выражения наблюдаемой разделительной способности тарелки. [7]
Так, двадцатитарелочная колонна с эффективностью тарелки, равной 70 %, может быть адекватно заменена четырнадцатиступенчатой теоретической равновесной колонной, каждая из ступеней которой имеет разделительную способность, равную 1 / 0 7 от разделительной способности тарелки описываемой неидеальной колонны. [8]
Увеличение расхода фаз через тарелку уменьшает время контакта между флегмой и парами, сопровождается увеличением размеров струек и пузырьков, барботирующих через слой жидкости на тарелке, и соответственным уменьшением поверхности контакта фаз. В результате разделительная способность тарелки ухудшается и ее коэффициент полезного действия падает. Уместно напомнить, что при рассмотрении работы теоретической тарелки было установлено увеличение обогатительного эффекта контактной ступени с увеличением веса флегмы или паров, поступающих на нее. Эта точка зрения не сохраняет целиком всего своего значения при рассмотрении работы практической тарелки. [9]
В подавляющем большинстве практически используемых математических описаний разделительной способности тарелок для характеристики движения парового потока в массообменном пространстве тарелки используется модель идеального вытеснения. [10]
На величину допуска негоризонтальности влияют конструктивно-технологические и масштабные факторы колонн. Изменением конструктивно-технологических факторов ( высота перегородок, отклонения в расположении барботажных выступающих элементов, режим барботажа) можно частично компенсировать отрицательное влияние негоризонтальности на разделительную способность тарелки. [11]
Наконец, четвертая область, занимающая остальную часть межтарелочного объема, содержит сокращающееся по мере подъема количество мельчайших частиц жидкости, образующих своеобразный туман, уносимый паровым потоком кверху. Если скорость паров оказывается выше некоторого оптимального значения, эти частицы флегмы переносятся из последней зоны на вышележащую тарелку. Это явление называется уносом и заметно ухудшает разделительную способность тарелки. [12]