Сравнение - частотная характеристика
Cтраница 2
При учете только квантования по времени сравнение первых гармоник выходных сигналов после реального и идеального преобразования означает сравнение частотных характеристик дискретной системы и системы, в которой идеально точно моделируются операторы интегрирования, пропорционального преобразования и дифференцирования. [16]
Целесообразность использования именно действующей подвижности при оценке резонансных свойств конструкций, возбуждаемых несколькими силами, можно увидеть из сравнения частотных характеристик подвижностей блочного агрегата в различных точках ( рис. 17, а) и характеристики Рд ( рнс. Резонансные характеристики в различных точках механизма различаются между собой. Поэтому сложно определить, применительно к каким участкам и собственным частотам следует разрабатывать рекомендации по обеспечению снижения виброактивности всего агрегата. Частотная характеристика действующей подвижности ( рис. 17, б) свидетельствует о наличии трех основных зон повышенной вибропроводимости данных конструкций: 60 - 80, 120 и 350 Гц. Сравнивая частотную характеристику действующей подвижности со спектром вибраций, можно установить, какие собственные частоты совпадают с частотами действующих сил. [17]
 |
Схема испытательной панели лабораторного стенда. [18] |
В нижней части панели расположены полусборки исследуемых электронных устройств: генератора импульсов с диодным оптроном в цепи обратной связи, модулятора на основе операционного усилителя с управляемым по оптическому каналу сопротивлением в цепи обратной связи и транзисторного ключа для коммутации аналоговых сигналов, управляемого диодными оптронами. Для сравнения частотных характеристик ключа при различных способах управления предусмотрено трансформаторное управление ключом. Для генератора импульсов и модулятора используются оптроны, установленные на панели. [19]
 |
Частотные характеристики двухкаскадного видеоусилителя. [20] |
Кривые частотных характеристик на рис. 9.25 показывают одновременное действие дегенеративной компенсации и индуктивной дифференцирующей цепи. Из сравнения частотной характеристики усилителя без коррекции ( кривая /) и частотной характеристики схемы с коррекцией ( кривая 2) видно, что коррекция уменьшает усиление на низких частотах, увеличивает усиление на высоких частотах и делает частотную характеристику значительно более плоской. [21]
Представленное здесь исследование составляет часть программы по проверке и развитию теоретических методов расчета характеристик систем автоматического регулирования теплообменных аппаратов. Предполагается, что путем сравнения теоретически вычисленных частотных характеристик с экспериментальными будет обеспечена основа для тщательной оценки предлагаемой системы регулирования на стадии проектирования. [22]
Вторым из вопросов точности обсуждаемой методики является вопрос влияния шумовой составляющей в полезном сигнале на выходе системы. Одним из этапов данной методики идентификации нелинейных динамических объектов является выделение первой гармоники выходного сигнала и сравнение частотных характеристик моделей и реальных объектов. [23]
Выше было показано, что идентификация параметров модели с помощью сопоставления импульсных характеристик модели и объекта в принципе возможна. Критерий, основанный на импульсных характеристиках, практически более удобен для объектов, содержащих транспортные задержки, в то время как более абстрактные методы нахождения полюсов и нулей при сравнении частотных характеристик в этом случае становятся громоздкими. [24]
При другом методе, описанном в работах [3, 4], нужно вычислить преобразование Фурье х и у и найти а из условия минимума среднеквадратичной разности между частотными характеристиками. Данный метод проще, так как у ( t) - импульсная характеристика объекта - получается с помощью коррелятора, при этом необходимо учесть транспортные задержки и даже непосредственно их моделировать, в то время как метод сравнения частотных характеристик приводит к выражению с бесконечным числом нулей и полюсов. Однако разница между двумя методами более существенна, чем просто удобство вычисления, критерии сравнения в обоих случаях различны, и, следовательно, оценки параметров будут, вообще говоря, различными. [25]
 |
Основные параметры оксидных болометров ( R 3 мегома при 25 С.| Зависимость чувствительности различных типов полупроводниковых болометров от частоты. [26] |
Однако почти трехкратным увеличением напряжения удается поднять ее до 700 в / вт. На рис. 10 приведены в логарифмическом масштабе кривые зависимости чувствительности от частоты, рассчитанные по формуле ( 13) с постоянными времени 1.2 - 10 1, 3 - 10 - 2и 2 - Ю 3 сек. Сравнение частотных характеристик и абсолютных значений чувствительности на различных частотах свидетельствует о том, что применение приемников с i O. [27]
Тн / Тп в отличие от рассмотренного выше случая ( рис. 4 - 19) дополнительная эквивалентная замкнутая система, а следовательно, и СП в целом неустойчивы, так как при L W - ( / со) 0 ЛФЧХ argW - ( / со) пересекает прямую ср л один раз. Отметим, что при больших значениях коэффициента жесткости механической передачи ( cci) устойчивость СП в значительной мере зависит от отношения постоянных времени Ts / Ta. Так, при уменьшении этого соотношения примерно в 5 раз по сравнению с принятым на рис. 4 - 20 значением наличие упругих деформаций в механической передаче при CGI не приведет к нарушению устойчивости СП. Из сравнения частотных характеристик, приведенных аа рис. 4 - 19: и 4 - 20, видно, что в СП с упругой механической передачей целесообразно применение дополнительного дифференцирующего контура в цепи обратных связей по скорости и моменту, развиваемому ИД. [28]
Страницы: 1 2