Сравнение - расчетные экспериментальные данные
Cтраница 1
Сравнение расчетных и экспериментальных данных показывает их определенное совпадение. Однако построение математической модели, включающей только исходные факторы, при описании нелинейных объектов может не дать удовлетворительного результата. Потому была поставлена задача построения модели путем обработки экспериментальных данных методом гибкой ( управляемой) регрессии. В качестве базовых функций приняты многомерные полиномы второго порядка: собственно исходный фактор, его квадрат или квадратичная функция, а также произведения факторов называются рег-рессорами. Регрессоры, коррелированные между собой при jxi - 0 985, были устранены. [1]
Сравнение расчетных и экспериментальных данных указывает на возникновение градиента концентрации и температур, т.е. быстрые реакции с локальным вводом катализатора протекают по отдельным зонам в виде факела с различными температурными и кинетическими параметрами. Важным следствием неизотер-мичности процесса является повышение полидисперсности продукта по средним молекулярным массам, т.е. ухудшение его свойств. Наличие факела в быстрых процессах полимеризации, в частности изобутилена, определяет специфические методические и практические приемы их проведения. Так, внешнее термостатирование не является эффективным и ограничивает использование дилатометрии и многих других экспериментальных методов исследования кинетики процесса. Лишь низкие концентрации катализатора ( меньше 10 4 моль / л) при условии эффективного перемешивания реакционной массы могут обеспечить изотермический характер процесса и получение полимерного продукта с ММР, близким к расчетному. [2]
Сравнение расчетных и экспериментальных данных показывает, что двухфазная модель вполне удовлетворительно описывает динамику зоны кавитации. [3]
Сравнение расчетных и экспериментальных данных указывает на вполне удовлетворительное их совпадение с учетом пределов точности экспериментального определения. Последнее дает основание использовать установленные энергии связей для расчета теплот образования и теплот сгорания алкилбензолов, для которых эти величины экспериментально не определены, а также для определения энергии связи. [4]
Сравнение расчетных и экспериментальных данных по константам скорости реакции (10.1) в зависимости от температуры показывает [15], что экспериментальные данные во всем диапазоне температур 1000 - т - 6000 К на 3 - 4 порядка превышают расчетные. Проведенная ранее [15] проверка различных теоретических подходов к расчету констант скорости мономолекулярных реакций типа (10.1) на адекватность результатам экспериментальных исследований показала, что уравнение (10.19) обеспечивает удовлетворительное совпадение экспериментальных и расчетных значений / CQO для аналогов UFe, в частности SFg. [5]
Сравнение расчетных и экспериментальных данных указывает на удовлетворительное их совпадение, что говорит о правильности выбора расчетных эквивалентных схем КБДМ. [6]
 |
Зависимость скорости ползучести стали 15Х1М1Ф от напряжения при температуре 570 С. [7] |
Сравнение расчетных и экспериментальных данных свидетельствует о хорошей сходимости и позволяет рекомендовать выражение (4.1) для расчета скорости ползучести котельных сталей перлитного и аустенит-ного классов с учетом толщины твердого покрытия. [8]
Сравнение расчетных и экспериментальных данных по константам скорости реакции (10.1) в зависимости от температуры показывает [15], что экспериментальные данные во всем диапазоне температур 1000 - т - 6000 К на 3 - 4 порядка превышают расчетные. Проведенная ранее [15] проверка различных теоретических подходов к расчету констант скорости мономолекулярных реакций типа (10.1) на адекватность результатам экспериментальных исследований показала, что уравнение (10.19) обеспечивает удовлетворительное совпадение экспериментальных и расчетных значений k для аналогов UFg, в частности SFe. Не идеализируя надежность принятого в [15, 17, 19] подхода к оценке кинетических констант реакций (10.1) - (10.6), мы все же полагаем, что удельная скорость термического распада UFg по уравнению (10.1) в интервале температур 1100 - т - 1450 К, найденная в [18], завышена. Известно, что UFe синтезируют сжиганием оксидов и фторидов урана во фторе в пламенных реакторах [20, 21], где температура в зоне пламенной реакции находится на уровне 1600 - j - 2300 К. [9]
 |
Модель полевого транзистора с нижним затвором. [10] |
Сравнение расчетных и экспериментальных данных проводится на экспериментальных образцах приборов, конструкция которых соответствует принятым моделям полевых транзисторов. [11]
Сравнение расчетных и экспериментальных данных позволяет сделать вывод о том, что изложенная модель генерации сигнала при распространении по диэлектрическому слою волны нагрузки удовлетворительно описывает реальный процесс. [12]
Сравнение расчетных и экспериментальных данных свидетельствует о правомерности принятой методики расчета, которая может быть рекомендована для расчетов при бурении горизонтальных скважин в условиях, аналогичных описанным экспериментам. [13]
 |
Влияние значений fcp и fcr на конверсию мономера и.| Влияние длины реакционной зоны / на конверсию мономера и параметры ММР. [14] |
Сравнение расчетных и экспериментальных данных указывает на возникновение градиента концентрации и температур, т.е. быстрые реакции с локальным вводом катализатора протекают по отдельным зонам в виде факела с различными температурными и кинетическими параметрами. Наличие факела в быстрых процессах полимеризации, в частности изобутилена, определяет специфические методические и практические приемы их проведения. Так, внешнее термостатирование не является эффективным и ограничивает использование дилатометрии и многих других экспериментальных методов исследования кинетики процесса. Лишь низкие концентрации катализатора ( меньше 10 - 4 моль / л) при условии эффективного перемешивания реакционной массы могут обеспечить изотермический характер процесса и получение полимерного продукта с ММР, близким к расчетному. [15]
Страницы: 1 2 3 4 5