Вклад - сдвиговая деформация
Cтраница 1
 |
Схема вклада чистого изгиба и сдвига при трехточечном изгибе трехслойного материала. [1] |
Вклад сдвиговых деформаций в суммарный прогиб уменьшается при увеличении расстояния между опорами, так как деформации чистого изгиба зависят от расстояния между опорами в третьей степени и, следовательно, увеличиваются значительно быстрее, чем сдвиговые деформации, которые зависят от расстояния между опорами только в первой степени. При экспериментальном определении жесткости при изгибе ошибка вследствие сдвиговых деформаций мягкого заполнителя имеет существенное значение уже при малом отношении расстояния между опорами к ширине ( порядка 16: 1), когда при испытаниях на изгиб гомогенных материалов они еще несущественны. При испытаниях трехслойных конструкций с заполнителями из очень мягких материалов, например из некоторых типов пенопластов, необходимо применять еще более высокие отношения расстояния между опорами к ширине образца. [2]
Вклад сдвиговой деформации фибрилл в удлинение образца пренебрежимо мал. Но даже при самом малом, например, на 100 нм, сдвиговом смещении микрофибрилл существенно увеличивается доля проходных цепей, связывающих соседние микрофибриллы. Такая длинная проходная цепь пересекает 100 нм / L дополнительных аморфных слоев и, следовательно, действует в таком большом числе слоев как новая проходная цепь. Доля сложенных стержней уменьшается на ту же самую величину. Такое увеличение аксиальных связывающих элементов приблизительно пропорционально Kts. Происходящее уменьшение числа складок повышает аксиальное усилие, приходящееся на единицу площади поперечного сечения волокна, и, следовательно, увеличивает аксиальный модуль упругости. [3]
Дело в том, что вклад различных сдвиговых деформаций в смещение вершины трещины оценен для разных направлений движения к вершине трещины, и предсказаны дискретные значения раскрытия трещины. [4]
Третий член в уравнении ( 108) отражает вклад сдвиговой деформации и в данном случае является функцией длины трещины. [5]
 |
Жесткость при изгибе ( в МН-мм2 трехслойных конструкций при различных отношениях расстояния между опорами к ширине. [6] |
Анализ приведенных данных показывает, что в худшем случае вклад сдвиговых деформаций почти в 12 раз больше, чем чистого изгиба. В лучшем случае при соотношении расстояния между опорами к ширине, равном 10: 1, и заполнителе из бальзового дерева вклад сдвиговых деформаций составляет V. [7]
 |
Жесткость при изгибе ( в МН-мм2 трехслойных конструкций при различных отношениях расстояния между опорами к ширине. [8] |
Анализ приведенных данных показывает, что в худшем случае вклад сдвиговых деформаций почти в 12 раз больше, чем чистого изгиба. В лучшем случае при соотношении расстояния между опорами к ширине, равном 10: 1, и заполнителе из бальзового дерева вклад сдвиговых деформаций составляет / 7 ( 15 %) от деформаций изгиба. [9]
Разбивку куба на отдельные параллелепипеды осуществляют с помощью сечений плоскостями, перпендикулярными осям i и / и проходящими через граничные точки отрезков Р, Ру. Вклад сдвиговой деформации каждого из девяти полученных таким образом параллелепипедов в деформацию сдвига составного единичного куба пропорционален модулю сдвига материала. В этом случае принимают равенство деформаций в смежных частях параллелепипеда, а напряжения вдоль оси k распределяют пропорционально жесткости каждой части. [10]
Анализ приведенных данных показывает, что в худшем случае вклад сдвиговых деформаций почти в 12 раз больше, чем чистого изгиба. В лучшем случае при соотношении расстояния между опорами к ширине, равном 10: 1, и заполнителе из бальзового дерева вклад сдвиговых деформаций составляет V. [11]
Анализ приведенных данных показывает, что в худшем случае вклад сдвиговых деформаций почти в 12 раз больше, чем чистого изгиба. В лучшем случае при соотношении расстояния между опорами к ширине, равном 10: 1, и заполнителе из бальзового дерева вклад сдвиговых деформаций составляет / 7 ( 15 %) от деформаций изгиба. [12]
Отношение расстояния между опорами к ширине, обычно используемое при испытаниях, часто ограничивается размерами испытываемых образцов и возможностями оборудования. Обычно не удается проводить испытания при достаточно больших отношениях, необходимых во избежание сдвиговых деформаций, но если проводить испытания при двух различных отношениях расстояния между опорами к ширине, то можно оценить вклад сдвиговых деформаций в суммарный прогиб и таким образом рассчитать жесткость при чистом изгибе. [13]
Модуль сдвига GJJ для модели материала, изображенной на рис. 5.2, определяют по методу Рейсса, согласно которому равенство напряжений принимают в смежных параллелепипедах, составляющих единичный куб; деформацию куба находят суммированием деформаций всех прямоугольных параллелепипедов. Разбивку куба на отдельные параллелепипеды осуществляют с помощью сечений плоскостями, перпендикулярными осям i и / и проходящими через граничные точки отрезков Р, Ру. Вклад сдвиговой деформации каждого из девяти полученных таким образом параллелепипедов в деформацию сдвига составного единичного куба пропорционален модулю сдвига материала. В этом случае принимают равенство деформаций в смежных частях параллелепипеда, а напряжения вдоль оси k распределяют пропорционально жесткости каждой части. [14]
Страницы: 1