Периодический срыв

Cтраница 1

Периодический срыв пузырей-каверн приводит к появлению волн на поверхности струй. Интенсивные и чередующиеся срывы часто разрывают сплошную струю. Низкая частота колебаний струи не приводит к ее измельчению. При увеличении скорости потока и частоты колебаний наблюдается распад струи на крупные капли. [1]

Однако периодические срывы нароста на передней поверх - нароста приводят к резкому ности инструмента. [2]

В результате периодического срыва нароста в условиях прерывистого резания и невозможности образования достаточно развитого нароста при фрезеровании стойкость тоже лимитируется износом по задним поверхностям. [3]

Колебания, вызываемые периодическим срывом вихрей, наблюдаются у различных по форме поперечного сечения цилиндров-стержней. [4]

Зависимость общего уровня вибрации лопастных насосов от числа оборотов на подобных режимах работы при постоянном кавитационном запасе энергии. ях - число оборотов, соответствующее началу газовой кавитации. и2 - число оборотов, соответствующее началу паровой кавитации.| Направляющий аппарат многоступенчатого центробежного насоса с безлопаточным кольцевым конфузорным обратным каналом. [5]

Наличие гидродинамического следа за вращающимися лопастями вызывает периодический срыв вихрей с входных кромок лопастей направляющего аппарата, что создает импульс давления. [6]

Выше рассматривались аэродинамические поперечные силы, вызванные периодическим срывом вихрей, при обтекании круглого цилиндра. [7]

Конструкция измерительных ячеек. [8]

С была не слишком большой во избежание возникновения периодических срывов колебаний. [9]

Возникновение вихрей при обтекании воздушным потоком деталей вентилятора и периодический срыв их образует звуковые волны, которые создают вихревой шум. Кроме того, возникает так называемый шум от препятствия или неоднородности потока. Причиной этого рода шума могут стать местные неоднородности струи на входе и выходе из вентилятора, а также турбулентные пульсации воздуха, поступающего в вентилятор. [10]

Схема срывного обтекания.| Обтекание решетки профилей осевого компрессора на турбинном режиме. [11]

В настоящее время установлено, что помпаж связан с периодическими срывами потока, возникающими главным образом на выпуклой поверхности ( спинке) профилей лопаток при обтекании компрессорных решеток. При постоянных оборотах компрессора ( а следовательно, при постоянной окружной скорости лопаток) уменьшение расхода приводит к уменьшению осевой составляющей скорости потока на входе в данную решетку. Следовательно, относительная скорость при обтекании профиля в решетке изменяет свое направление, угол набегания потока, возрастая, становится больше критического, вследствие чего и возникает срыв потока со спинки лопатки. [12]

Механизм вибрационного горения горелок на открытом воздухе связан с периодическим срывом вихрей [1] или пламени. Периодический срыв вихрей приводит к колебаниям гидравлического сопротивления насадка, к пульсациям давления в коробе горелки и, следовательно, к пульсациям состава смеси и ее расхода. Пульсации давления, состава и расхода в свою очередь вызывают срыв вихрей и изменяют колебания гидравлического сопротивления. Таким образом, обратная связь замыкается. Опыт показывает, что вибрационное горение на воздухе происходит с частотой, равной собственной частоте колебаний горелки. Поскольку срыв вихрей приводит, по изложенной выше схеме, к вибрационному горению, в опытах были изменены условия вихреобразования в туннеле горелки. [13]

Строго говоря, течение в компрессоре всегда неустановившееся вследствие неравномерности потока, периодических срывов потока с лопаток, изменения числа оборотов компрессора и изменения сопротивления сети. Другими словами, в системе компрессор - сеть всегда имеют место возмущения, выводящие систему из равновесия. [14]

Для определения амплитудных значений коэффициента поперечной силы, действующей на цилиндр в результате периодического срыва вихрей, были рассчитаны среднеквадратичные значения разностей давлений в пиках и впадинах пульсаций давления, замеренных в данной точке за одну секунду. При этом на закризисных режимах для расчета амплитуды поперечной силы были взяты только точки, расположенные до отрыва турбулентного слоя, так как за отрывом, как это было указано выше, невозможно выделить колебания одной основной частоты. Давления в точках, расположенных за отрывом турбулентного пограничного слоя, не могут существенно повлиять на величину амплитуды поперечной силы, поскольку проекция отрывной части поверхности цилиндра на плоскость, параллельную скорости набегающего потока, невелика. [15]

Страницы: 1 2 3 4