Cтраница 1
Достаточная стабилизация по постоянному току обеспечивается использованием как последовательной, так и параллельной отрицательной обратных связей. Эта схема может найти применение и для работы в определенной полосе частот, простирающейся до области постоянного тока. [1]
Попытка обеспечить достаточную стабилизацию тока при помощи активных сопротивлений, включаемых последовательно в цепь питания микрофона абонента, связана с рядом трудностей, так как номиналы сопротивлений должны быть достаточно большими, в результате на них должны рассеиваться значительные мощности и, как следствие этого, размеры этих сопротивлений становятся большими. То и другое для квазизлектронных станций является нежелательным. При их использовании в описываемом питающем мосте необходимо учитывать, что эффективность стабилизации за счет нелинейности наиболее полно проявляется при номинальных токах накала ламп, а срок службы лампы, наоборот, значительно увеличивается при хотя бы незначительном их недокале. Следовательно, выбор режима работы становится делом компромисса. [2]
Схема рис. 8.2, а обеспечивает достаточную стабилизацию напряжения для цепей, потребляющих очень небольшую мощность. Для больших токов нагрузки стабилитроны включают по мостовой схеме, а нагрузку подключают так же, как и в схеме на рис. 8.2, а. В стабилизаторах по схеме рис. 8.2, а могут применяться стабилитроны на напряжения от 2 до 1500 В. [3]
Испытания крупных резервуаров для метана, проводимые после достаточной стабилизации режима хранения, могут занимать при пуске резервуара 3 - 5 недель, из них 2 - 3 недели на охлаждение и установление стационарного теплового режима и 1 - 2 недели для проведения экспериментов с целью получения надежных результатов. [4]
Но так как границы пласта обычно удалены от опытной скважины, то достаточная стабилизация течения, допускающая применение уравнений стационарной фильтрации, наступает лишь спустя длительное время. Кроме того, вблизи скважины почти всегда возникает дополнительное сопротивление ( скин-эффект), затрудняющее определение проницаемости. Поэтому для ее оценки откачки из одиночных скважин нецелесообразны, а рекомендуются кустовые откачки при наличии хотя бы одного луча с одной-двумя контрольными скважинами. [5]
Прерывистый режим обеспечивает образование отдельных сварных точек, перекрывающих друг друга при достаточной стабилизации длительного процесса сварки. Этот способ обеспечивает возможность шовной сварки деталей из углеродистых сталей толщиной до 3 3 мм и деталей из алюминиевых сплавов толщиной до 5 5 мм. При сварке низкоуглеродистой стали наилучшие результаты достигаются при ширине рабочей поверхности ролика 4 - 10 мм, отношении времени действия тока / Сц ко времени всего цикла / ц сварки отдельных точек / св / ц0 4 - 0 7 и усилиях сжатия электродов 3 - 4 кН ( 300 - 400 кгс) на 1 мм толщины детали. [6]
Прерывистый режим обеспечивает образование отдельных сварных точек, перекрывающих друг друга при достаточной стабилизации длительного процесса сварки. Этот способ обеспечивает возможность шовной сварки деталей из углеродистых сталей толщиной до 3 3 мм и деталей из алюминиевых сплавов толщиной до 5 5 мм. [7]
При этом в случае неизменности в процессе исследования параметров пористой среды и условий достаточной стабилизации давления коэффициенты о: и Ь, входящие в эту формулу, являются постоянными. [8]
При этом в случае неизменности в процессе исследований параметров пористой среды и условий достаточной стабилизации давления коэффициенты а и Ь, входящие в эту формулу, являются постоянными. [9]
При дальнейшем увеличении длительности отпуска эти свЪйства практически не изменяются, что свидетельствует о достаточной стабилизации структуры. [10]
Итак, стабилизированные стали должны содержать достаточное по отношению к углероду количество карбидобразующего элемента ( достаточная стабилизация), который должен связать углерод в специальные карбиды и этим сделать невозможным выпадение карбидов хрома. В этом случае стали ведут себя приблизительно так, как если бы они почти совсем не содержали углерода. Изделия, изготовленные с применением сварки из правильно стабилизированных сталей [226, 244], оказываются и без последующего отжига стойкими к меж-кристаллитной коррозии в зонах, подвергшихся термическому влиянию. Однако, при более длительных выдержках в условиях критических температур и стабилизированные таким образом стали становятся также в различной мере склонными к межкристаллитной коррозии в зависимости от степени стабилизации. Действительно, ранее было установлено, что растворяющий отжиг при температуре 1150 С уже может оказать влияние на стойкость стали с более низким содержанием титана и ниобия. При этой температуре еще не может произойти значительный рост зерна, поэтому увеличение количества карбидов хрома, выделяющихся по границам зерен в зоне термического влияния сварного соединения, нельзя в этом случае объяснить только уменьшением всей поверхности границ за счет роста зерна. Точно так же гипотеза о значительной поверхностной активности углерода по отношению к хромоникелевому аусте-ниту, основанная на современных представлениях о роли поверхностных слоев кристаллов твердого раствора при термообработке поликристаллических веществ и очень хорошо описывающая распределение углерода в аустените, не объясняет процесс освобождения связанного в специальном карбиде углерода во время растворяющего отжига при высоких температурах. Чтобы в поверхностных слоях аустенитных зерен могла повыситься концентрация углерода, прежде всего должна произойти диссоциация присутствующих в структуре карбидов титана, ниобия или тантала, а для этого углерод и карбидобразующий элемент должны перейти в твердый раствор. [11]
Мониторинг рекомендован на 5 - 10 лет, поскольку предполагалось, что за этот период произойдет достаточная стабилизация нарушенных ландшафтно-геокриологических условий. [12]
Показано, что принятая в настоящее время концентрация антиокислительной присадки ионол 0 2 % не обеспечивает достаточной стабилизации масла турбинного 22 из сернистых нефтей и что увеличение концентрации этой присадки до 0 7 - 1 % эффективным образом улучшает антиокислительные свойства указанного масла. [13]
В результате энергичного нитрования высококонцентрированными кислотами получается нитрокрахмал, содержащий 13 2 - 13 3 / 0 азота; даже после достаточной стабилизации он содержит еще приблизительно 13 / 0 азота. [14]
До настоящего времени эксплуатационные свойства масел турбинных 22 и 30, применяемых в паровых турбинах, улучшали, добавляя антиокислительные присадки в небольшой концентрации ( до 0 2 %), что было малоэффективным, так как не обеспечивало ни достаточной стабилизации, ни улучшения всех указанных выше свойств турбинных масел, особенно вырабатываемых из сернистых нефтей. [15]