Cтраница 1
Стали аустенитно-ферритного класса ( ГОСТ 5632 - 72) по сравнению с аустенитными характеризуются более высокой прочностью ( в 1 5 - 2 раза), стойкостью к МКК и к растрескиванию в хлоридных и щелочных средах. [1]
Преимуществом стали аустенитно-ферритного класса является возможность повышения содержания хрома без значительного повышения содержания никеля; более высокое содержание хрома способствует увеличению коррозионной стойкости стали. Так, двухфазная сталь 04Х25Н5М2 обладает более высокой коррозионной стойкостью, чем сталь 08X21Н6М2Т, в том числе и против точечной коррозии, при этом и прочность ее значительно выше. После такой термической обработки сталь имеет 0С 60 кгс / мм2, 00 250 кгс / мм2, 6 20 0 %, г [ 60 %, av 20 ктс. [2]
У сталей аустенитно-ферритного класса ряд преимуществ по сравнению с аустенитными сталями: более высокая ( в Ъ-2 раза) прочность при удовлетворительной пластичности и сопротивляемости действию ударных нагрузок, большая стойкость против межкристаллнтной коррозии и коррозионного растрескивания. [3]
При сварке и наплавке сталей аустенитно-ферритного класса наплавляемый металл может обладать различной стойкостью против образования горячих трещин, несмотря на использование флюсов, казалось бы относящихся к одной группе. Некоторые исследователи это явление объясняют тем, что восстановление кремния и марганца обычно идет за счет окисления хрома из сварочной ванны. Уменьшение содержания хрома в шве нежелательно, хотя оно и не может привести к заметному уменьшению количества феррита, поскольку восстанавливаемый кремний - более энергичный ферритообразователь чем. [4]
С учетом изложенных обстоятельств для сварки и наплавки сталей аустенитно-ферритного класса разработана серия пассивных флюсов соле-оксидного класса, таких как АВ-4, 48 - ОФ-6, 48 - ОФ-10, АН-30, АН-70, ТКЗ-НЖ и др. Эта группа флюсов преимущественно построена на основе шлаковой системы CaF. [5]
К сожалению, автор не располагает данными о совместном влиянии кислорода, серы и фосфора на свойства металла швов, выполненных на сталях аустенитно-ферритного класса. [6]
По данным лабораторных исследований и производственных испытаний проведена сравнительная оценка устойчивости к коррозионному растрескиванию и питтинговой коррозии нержавеющих сталей аустенитного класса 18 - Ю и 448 и сталей аустенитно-ферритного класса ЭП-53 и ЭП-54 в 25 - 70 рода-нидсодержащих средах при температурах 30 - 125 С. [7]
В настоящем сообщении приведены результаты сравнительной оценки устойчивости к коррозионному растрескиванию и питтинго - БОЙ коррозии нержавеющих сталей аустенитного класса 18 - 10 ( I2XI8HIOT) и 448 ( XI7HI3M3T) и сталей аустенитно-ферритного класса ЭП-53 ( ОХ22Н5Т) и ЭП-54 ( ОХ2Ш6М2Т) в 25 - 70 -ных растворах роданистого калия при температуре 30 - 125 С. [8]
Исследования проводились на стали марки ЭИ811, на которой пленка образуется в заводских условиях травления. Сталь ЭИ811 относится к сталям аустенитно-ферритного класса. [9]
В целях экономии никеля применяют также стали аустенитно-ферритного класса: ОХ21Н5Т, 1Х21Н5Т, ОХ21Н6М2Т, стали с присадками редкоземельных элементов - церия, селена и теллура. [10]
Для аппаратурного оформления технологии производства волокна Нитрон используется относительно высоколегиро - ванная нержавеющая сталь ХГ7Н13МЗТ, имеющая повышенную коррозионную устойчивость в роданидных средах. Однако в связи с проблемой экономии остродефицитного никеля и перспективой дальнейшего расширения производства этого волокна возникла необходимость оценки возможности использования в качестве конструкционного материала в этих средах экономнолегированннх никелем сталей аустенитно-ферритного класса. [11]
При микроисследовании сварных соединений, выполненных газовой сваркой, на элементах из стали перлитного класса не допускается наличие в металле шва околошовной зоны зерна первого балла стандартной шкалы ( ГОСТ 5639 - 82) ( см. гл. При микроисследовании сварных соединений на элементах из стали аустенитного класса не допускается наличие в основном металле шва околошовной зоны зерна крупнее первого балла стандартной шкалы. Структура металла шва и зоны термического влияния должна быть аустенитной с незначительным количеством карбидов, равномерно распределенных по сечению шва. Распределение феррита в сварных соединениях из стали аустенитно-ферритного класса также должно быть равномерным. [12]