Листовая горячекатаная сталь

Cтраница 2

В качестве исходного материала применяется листовая горячекатаная сталь. [16]

Для подсчета теоретической массы листов листовой горячекатаной стали ( см. табл. 1.10 и 1.11) масса листа толщиной 1 мм и площадью 1 м2 принимается равной 7 85 кг. Толщину листа следует измерять на расстоянии не менее 100 мм от угла и 40 мм от кромки листа. [17]

Зависимость скорости ползучести, деформации ползучести, образования трещин и разрушения от напряжения и времени ( цифры у кривых - деформация до разрушения е. [18]

На рис. 3.6 показаны построенные по экспериментальным данным кривые, иллюстрирующие для листовой горячекатаной стали 18Cr - 8Ni соотношения между: скоростью установившейся ползучести и напряжением; напряжением и временем до 5 - и 10 % - ной деформации; напряжением и временем до начала установившейся ползучести и начала третьей стадии ползучести; напряжением образования трещины длиной порядка длины одного кристаллического зерна и напряжением разрушения и соответствующем временем. Необходимо отметить, что кривая начала третьей стадии ползучести на этом рисунке почти параллельна кривой разрушения. Однако при понижении напряжения отношение времени до образования трещины к общей долговечности уменьшается. Поэтому как и в случае, показанном на рис. 3.6, можно считать, что трещина образуется до начала третьей стадии ползучести и находится в процессе роста из области установившейся ползучести. Одним из критериев для определения зависящего от времени допустимого напряжения St ( см. табл. 1.5 или разд. Нормам расчета ASME 1592 является величина, соответствующая 80 % напряжения начала третьей стадии ползучести. Из рис. 3.6 ясно, что при напряжениях более низких, чем 100 МН / м2, процесс деформации включает и процесс роста трещины при указанном допустимом напряжении. Способ установления допустимых напряжений, при котором в качестве критерия принимают начало третьей стадии ползучести, одинаков со способом, когда в качестве критерия принимают 2 / 3 напряжения разрушения. Однако, хотя при этом и получают почти одинаковые величины, ограничивающие деформацию, отмеченная аналогия не связана с физическими основами процесса деформации. [19]

Стандарт распространяется на низколегированную и углеродистую бессемеровскую и мартеновскую сталь обыкновенного и повышенного качества; листовую горячекатаную сталь толщиной от 4 до 160 мм вкл. [20]

В работе [147] описано исследование статической и усталостной прочности соединений внахлестку, выполненных контактной точечной сваркой на листовой горячекатаной стали ВСтЗ толщиной 5 и 6 мм кипящей плавки с нанесением фосфатной пленки. [21]

Условия прокатки и температура, при которой прокатка заканчивается, оказывают значительное влияние на свойства низколегированной стали и особенно на свойства листовой горячекатаной стали. [22]

Для магистральных трубопроводов прямошовные трубы изготовляют следующих видов: из листовой стали контролируемой прокатки диаметром 1420, 1220 и 1020мм; из листовой нормализованной стали диаметром 1220 и 1020 мм; из листовой горячекатаной стали диаметром 820, 720 и 530 мм; из рулонной горячекатаной стали диаметром до 530 мм. [23]

Сталь листовая горячекатаная по ГОСТ 19903 - 74 изготовляется в листах толщиной от 0 5 до 160 мм и рулонах толщиной от 1 2 до 12 мм. Листовая горячекатаная сталь подразделяется по точности прокатки, плоскостности, характеру кромки ( необрезная - НО и обрезная - О), по размерам. Ширина листов колеблется от 600 до 3800 мм при максимальной длине листов от 1200 до 12 000 мм. Ширина и длина листов зависят от толщины: чем тоньше лист, тем меньше его максимальные длина и ширина. Ширина стали, поставляемой в рулонах, колеблется от 500 до 2200 мм, внутренний диаметр рулона должен быть не менее 650 и не более 1000 мм. ГОСТ 19903 - 74 кроме сортамента регламентирует допуски по толщине, длине и толщине листов, телескопичности рулонов и другие параметры. [24]

После отжига при т-ре 1100 - 1150 С в лентах с такой текстурой возникают преимущественно ориентированные кристаллиты ( 110) [001], обусловливающие анизотропию магнитных свойств. В листовой горячекатаной стали значительной преимущественной ориентации кристаллитов после отжига не возникает. Ребровая текстура ( 110) [001 ] в холоднокатаной трансформаторной стали, содержащей 3 % Si, резко улучшает магнитные свойства вдоль направления прокатки. Магнитная индукция 25 в поле напряженностью 25 а / см повышается до 18 500 - 19 300 гс, удельные потери энергии при намагничивании до индукции 10 и 15 кгс понижаются в листах толщиной 0 35 и 0 50 мм соответственно до 0 40 - 0 60; 0 90 - 1 36 вт / кг и до - 0 70 - 1 00; 1 50 - 2 10 вт / кг. Спокойная сталь, содержащая менее 0 2 % о), отличается высокими пластичностью, магнитной проницаемостью ( 3500 - 4500 гс / э), магнитной индукцией В25 ( 15 500 - 16 250 гс), индукцией насыщения ( 21 500 гс) и коэрцитивной силой ( 1 25 э), являющейся аттестационной характеристикой. Для более глубокого обезуглероживания и достижения благоприятной крупнозернистой структуры кипящую сталь отжигают при т-ре 900 - 970 С. Повышенное содержание марганца в спокойной стали уменьшает вредное влияние серы, а кислород и частично азот, в отличие от кипящей стали, связаны алюминием. [25]

Сердечники статора и ротора собираются из листов холоднокатаной электротехнической стали толщиной 0 5 мм с электроизоляционным покрытием. В отличие от листовых горячекатаных сталей холоднокатаные выпускаются в лентах требуемой ширины, что позволяет ав-томатиризовать процессы штамповки и дает экономию материала за счет уменьшения отходов и применения рационального раскроя. Сталь марки 2013 поставляется в неотожженном ( нагартованном) состоянии. Она обладает высокой магнитной проницаемостью и низкими потерями на перемагничивание. [26]

Для центральных обечаек и наружных кожухов рулонированных сосудов применяют листовой прокат из низколегированных сталей повышенной прочности со стабильными механическими свойствами в широком температурном интервале и хорошей свариваемостью. Для защиты центральных обечаек от агрессивного воздействия рабочей среды используется двухслойная листовая горячекатаная сталь с плакирующим слоем из коррозионно-стойкого металла. [27]

Образование вмятины и гребешка вследствие неравномерного износа электрода. [28]

Нередко причиной выплесков бывает плохая очистка поверхностей свариваемых деталей, особенно, при сварке листовой горячекатаной стали или арматуры железобетона. [29]

Компоновка сечений стержней нз прокатных профилей. [30]

Страницы: 1 2 3