Жаропрочная сталь - аустенитный класс
Cтраница 1
Жаропрочные стали аустенитного класса занимают особое положение в теплоэнергетике. [1]
Термическая обработка жаропрочной стали аустенитного класса основана на процессах старения пересыщенных твердых растворов в связи с выделением карбидов, карбоннтридов и интерметалличсских соединений. [2]
 |
Структурная диаграмма хромоникелевых. [3] |
При сварке жаропрочных сталей аустенитного класса, для обеспечения надлежащих свойств металла сварных соединений необходимо получать швы без горячих трещин, при сохранении в околошовной зоне необходимых свойств. [4]
Бор является обычным легирующим элементом многих жаропрочных сталей аустенитного класса. Наряду с этим бор значительно ухудшает горячую обработку стали. Образование легкоплавкой эвтектики в боросодержащих сталях Fe - С - В вызывает явления красноломкости. Будучи элементом резко увеличивающим склонность стали к прокаливанию, бор соответственно ухудшает свариваемость стали. [5]
Данные более ранних исследований позволяли думать, что жаропрочные стали аустенитного класса обладают недостаточно высоким сопротивлением термической усталости. [6]
В табл. 15 приведены данные [16], позволяющие приближенно учитывать влияние химического состава кованых жаропрочных сталей аустенитного класса и никель-хромовых сплавов на их обрабатываемость при точении быстрорежущим инструментом. [7]
Характеристики групп стали следующие: I - теплостойкие хромистые, хромокремнистые и хромокремнемолибденовые стали перлитного класса ( Сг 8; Si; Ni; Mo); II - коррозионно-стойкие высоко-хромистые стали ферритного и полуферрнтного классов ( Сг 13); III коррозионно-стойкие - кислотоупорные и жаропрочные стали аустенитного класса п переходного аустенитно-мартенситного класса ( Сг 18, N1 9); IV - жаропрочные и окалиностойкие хромоникелевые и хромоникелемарганцовистые сложнолегированные стали аустенитного класса ( Сг 18; Ni 10; Мп 10; Si; Mo); V - жаропрочные деформируемые сплавы на никелевой основе; VI - жаропрочные литейные сплавы на никелевой основе; VII - сплавы на титановой основе. [8]
Жаропрочные стали аустенитного класса могут быть подразделены на две группы: нестареющие и стареющие. [9]
Толщина упрочненного слоя при сверлении увеличивается с увеличением сил резания и достигает величины 0 1 - 0 2 мм, что дает возможность получить на вязких материалах высокую чистоту поверхности при последующем развертывании. Однако обработка на режимах, обеспечивающих устойчивость нароста, предохраняющего режущую кромку, повышает стойкость сверл, что особенно заметно при обработке жаропрочных сталей аустенитного класса. [10]
Сплавы группы ВК как более вязкие применяют при обработке чугунов и других хрупких материалов. Сплав ВК6 - М используют при чистовой обработке чугуна и нержавеющих сталей. Сплав ВК8 - В применяют при обработке жаропрочных сталей аустенитного класса. Твердые сплавы Т5К12, ТТ7К12) обладают высокой износоустойчивостью, прочностью, сопротивлением удару, вибрациям и выкрашиванию. [11]
Для того чтобы достигнуть в газовых турбинах значения коэффициента полезного действия того же порядка, что и в паровых, начальная температура газа должна быть на 100 - 150 выше, чем температура пара. Высокая температура, низкие давления, большие расходы и малое число ступеней придают конструкциям газовых турбин специфический характер. Как правило, облопачивание первых ступеней газовых турбин выполняется из жаропрочной стали аустенитного класса. Это относится как к рабочим, так и к направляющим лопаткам, так как при температуре 650 - 750, характерной для современных газовых турбин, даже при сравнительно невысоких напряжениях в направляющих лопатках приходится выбирать окалиностой-кие материалы. По тем же соображениям горячие газовпускные патрубки турбин, внутренние части камер сгорания и внутренние обечайки горячих газопроводов выполняются из жаростойкой аустенитной стали. [12]
Чем выше т-ра нагрева, тем ниже т-ра начала и конца мар-тенситного превращения и тем больше в структуре сохраняется остаточного аустенита. Излишняя выдержка ( более 5 - 6 сек на 1 мм толщины изделия) при т-ре закалки, как и повышение т-ры нагрева, приводит к перегреву ( см. Перегрев металла), что понижает твердость и теплостойкость инструмента. Затем закаленную сталь подвергают отпуску, при котором 70 - 80 % остаточного аустенита переходит в мартенсит, твердость стали повышается и структура становится более стабильной. Одновременно с распадом остаточного аустенита происходит выделение карбидов ( при т-ре 400 - 450 С), вызывающих дисперсионное твердение стали. Для наиболее полного распада остаточного аустенита и получения вторичной твердости применяют многократный отпуск, который можно заменить однократным, если непосредственно после закалки сталь обработать холодом ( см. Холодом обработка металлов) при т-рах 80 и 100 с. Из стали таких марок изготовляют инструменты для резания изделий из кислотостойкой стали и жаропрочной стали аустенитного класса, обработка которых инструментом из других быстрорежущих сталей затруднена. [13]
Страницы: 1