Высоконикелевая сталь

Cтраница 2

Отечественные парогенераторы горизонтального типа показали высокую надежность и не требуют для поверхностей нагрева специальных высоконикелевых сталей. [16]

Потенлнодинамические поляризационные кривые и зависимости потенциалов коррозии от времени для нержавеющих сталей в растворе 280 г / л. [17]

По стойкости к локальной ( язвенной) коррозии в щелочных хлоридно-сульфатных растворах экономнолегированные никелем стали 08I22H6T и 08Х2Ш6М2Т практически не уступает высоконикелевой стали 08XI8HIOT и в целях экономии дефицитного никеля могут применяться в исследуемых средах вместо нее. [18]

Но замена недефицитных низкоуглеродистых сталей, обладающих высокой стойкостью против общей коррозии в этих средах ( - 3 балл), на высоконикелевые стали и сплавы экономически не обоснована в связи с дефицитностью и дороговизной последних. Поэтому экономичны и эффективны конструктивно-технологические меры повышения кор-розионно-механической прочности сварных соединений из низкоуглеродистых сталей для рассмотренного типа сред путем снятия остаточных напряжений до уровня а0ст опор-овн в сочетании с бездефектной сваркой. [19]

В особых случаях, когда по тем или иным причинам нет гарантии против попадания едкого натра в агрегат, может быть оправдано изготовление деталей, работающих в условиях попеременного смачивания и высыхания, из высоконикелевых сталей и сплавов. [20]

Для ликвидации осевых трещин в слитках стали ЭИ736, ЭИ961 предложен плоский слиток массой 750 кг. Для высоконикелевых сталей и сплавов рекомендовано снижать толщину стенки изложницы. Вы-сокохромнстые ферритяые стали ( например, Х28) отливают обычно в слитки 0 5 т, так как они весьма склонны к образованию продольных трещин. [21]

Для электрошлакового металла характерно полное или почти полное отсутствие строчечности не только в распределении второй первичной фазы в двухфазных сталях, но и карбонитридной составляющей в однофазных сплавах. В жаропрочных высоконикелевых сталях и сплавах, имеющих однофазную первичную структуру, упрочняющая фаза располагается не в виде вытянутых скоплений ( строчек), а в виде равномерно распределенных мелкодисперсных частиц. На рис. 172 показана типичная микроструктура жаропрочного никелевого сплава обычной выплавки ( индукционная печь) и после ЭШП. [22]

Присадки Мо, V и Ti способствуют поглощению сталью азота, а присадки Ni затрудняют азотирование. Эту особенность высоконикелевых сталей с хромом и еще лучше с кремнием используют при изготовлении арматуры печей для азотирования. [23]

Алюминий, как и титан, устраняет горячие трещины, вызывая ферритизацйю сварных швов аустенитных сталей. Однако при сварке высоконикелевых сталей и особенно при сварке сплавов на основе никеля отрицательное действие алюминия проявляется значительно сильнее, чем при легировании шва титаном. При соответствующем увеличении концентрации алюминия кристаллизационные трещины не возникают. Следовательно, действие и титана, и алюминия подчиняется той же закономерности, что и действие кремния и других элементов, образующих легкоплавкие эвтектики. [24]

Индукция насыщения пермаллоя невелика: у высоконикелевых сталей до 8000 Гс, а у низконикелевых - до 15000 Гс Максимальная проницаемость находится в области слабых полей и по величине во много раз превосходит проницаемость кремнистых сталей, поэтому пермаллой применяют в основном в магнитопроводах, работающих в слабых магнитных полях. [25]

В крепких растворах щелочей при повышенных температурах в железных сплавах, особенно в случае напряженного состояния, может развиться межлристаллитлая коррозия, приводящая к потере прочности без заметного изменения веса. В этих условиях следует применять по возможности высоконикелевую сталь. [26]

Благодаря специфическому механизму упрочнения [2-5], технология изготовления самых разнообразных изделий из этих сталей отличается относительно простотой и надежностью. За последние десятилетия накоплена обширная информация, касающаяся как основного классического варианта МСС ( высоконикелевые стали, легированные молибденом и кобальтом), так и экономнолегированных [5] сталей с минимальным содержанием дорогих и дефицитных элементов. [27]

Зависимость твердости от [ IMAGE ] Зависимость твердости HV температуры отпуска сталей. от температуры нагрева сталей. [28]

Легирование стали Н14 кремнием в количестве 1 4 % несколько увеличивает устойчивость мартенсита при отпуске. Анализ данных показывает, что эффективность влияния кремния и кобальта на распад мартенсита в высоконикелевых сталях намного меньше, чем в сталях, не содержащих никель. [29]

Алюминиевые сплавы при низких температурах не снижают своих пластических свойств, что делает их применение для изотермических резервуаров весьма надежным. Однако практика показала, что алюминиевые сплавы обходятся дороже несмотря на то, что стоимость высоконикелевых сталей почти вдвое выше стоимости обычных строительных сталей. [30]

Страницы: 1 2 3