Хромо-молибденовая сталь
Cтраница 2
В табл. 2 приведены данные о влиянии ванадия на упругие свойства поковок с толщиной стенки 60 мм из хромистой и хромо-молибденовой стали после закалки и высокого отпуска. [17]
Поскольку добавка одного молибдена не обеспечивает повышения жароупорности стали, то при рабочих температурах металла выше 530 С уже необходимо применение хромо-молибденовых сталей. Она достаточно удовлетворительно служит при рабочих температурах до 550 - 560 С. [18]
Изменение относительного удлинения при разрыве в зависимости от температуры, длительности испытания и термической обработки стали ( Глен): а - молибденовая сталь ( 0 5 % Мо); б - 1-процентная хромо-молибденовая сталь. [19]
При жестком нагружении с выдержками происходит релаксация напряжений, которой сопутствует накопление пластической деформации при каждом цикле, как это представлено на рис. 4 схематически, а на рис. 5 - в виде экспериментально полученного семейства кривых релаксации [14] для хромо-молибденовой стали при температуре 600 С. Сопоставлены три способа определения разрушающего числа циклов. [20]
Высокая пластичность и хорошая свариваемость металла зависят прежде всего от содержания в стали углерода, поэтому в котельной стали содержание углерода должно быть не выше: 0 3 % - для чисто углеродистых сталей, 0 25 % - для молибденовых и 0 15 % - для хромо-молибденовых сталей. [21]
Свойства жаростойкости присущи, однако, и более простым сталям с менее высоким содержанием хрома. Хромистые и хромо-молибденовые стали с 5 - 6 % хрома по своей сопротивляемости окалинообразованию могут использоваться в длительной службе при 600 - 650 ( фиг. До этой же температуры могут использоваться без поверхностной защиты и нержавеющие ьстали на базе 12 % хрома. [22]
 |
Схема реактора, конструктивно объединенного с регенератором. [23] |
Для улучше - ния распределения потока между такими трубами ( нижней решетки) уложены трубки диаметром 38 мм. Решетки изготовляют из углеродистой или хромо-молибденовой стали. [24]
МПа и 250 С и 23 МПа и 230 С тарелки изготовляют из хромо-молибденовой стали с последующим азотированием, предохраняющим уплотнительные поверхности от коррозии и задирания. Тарелки паровых задвижек на параметры 14 МПа и 570 С изготовляют из теплостойкой стали с последующей наплавкой уплотнительных поверхностей. [25]
При более высоких температурах для шпилек из стали ЭЙ-10 гайки следует изготовлять из стали ЗОХМА или других марок хромо-молибденовой стали. [26]
В сварных соединениях могут встречаться разнообразные по характеру расположения, форме и размерам дефекты. Поэтому выбор эффективного метода контроля производится с учетом типа дефектов, наиболее вероятных для данного вида сварных соединений и применяемой технологии сварки. Например, при сварке закаливающихся хромо-молибденовых сталей могут возникнуть дефекты в виде трещин, для выявления которых следует предусмотреть ультразвуковой метод контроля. В случае сварки этих сталей аустенитными электродами возникают затруднения по применению ультразвукового метода, поскольку неоднородность структуры аусте-нитного шва приводит к резкому затуханию ультразвуковых колебаний и высокому уровню реверберационных помех, соизмеримых с уровнем полезных сигналов, и требуются специализированное оборудование и технология контроля. [27]
Контроль за остаточной деформацией труб паропроводов и элементов котла проводится путем периодического измерения их диаметра. Величина остаточной деформации паропроводных труб и коллекторов не должна превышать 0 5 % за 50 тыс. ч или 1 % за 100 тыс. ч эксплуатации. Контроль за ползучестью осуществляют на паропроводах из углеродистой стали, стали 15ГС и хромо-молибденовых сталей при температуре транспортируемого пара 450 С и выше, на паропроводах из хромомолибденованадие-вых сталей - при 500 С и выше, на паропроводах из аустенитных сталей - при 540 С и выше. [28]
Стойкие к сульфидному растрескиванию стали, ранее разработанные рядом зарубежных фирм, ввиду сравнительно низких значений прочностных свойств до последнего времени использовались главным образом для изготовления бурильных труб, предназначенных для бурения скважин небольших глубин. В связи с этим за рубежом ведутся работы по изготовлению бурильных труб новых групп прочности С-100 и С-110 с пределом текучести до 863 0 МПа. Вместе с тем, как отмечается в работе [50], даже применение высоколегированных хромо-молибденовых сталей не решает задачи создания СБТ для бурения на большие глубины при наличии в скважине сероводорода. Для этих целей необходимо использование сплавов на никелевой основе, никелькобальтовых и титановых сплавов. [29]
На рисунке 1.3 показан адиабатический реактор установки каталитического риформинга. Корпус аппарата изготовлен из сталей марок 22К или 09Г2ДТ и покрыт изнутри торкрет-бетонной футеровкой. Герметичность футеровки может нарушиться также вследствие резких изменений температуры в отдельных зонах реактора или всей установки. Участки корпуса, где надежная работа футеровки не гарантирована, следует выполнять из хромо-молибденовых сталей марок 12ХМ или 12МХ, устойчивых при повышенных температурах и в водородсодержащих средах. [30]
Страницы: 1 2 3