Легированная перлитная сталь
Cтраница 1
Легированные перлитные стали применяют в СССР для трубопроводов и коллекторов с рабочей температурой до 575 С. Для более высоких температур используют трубы из аустенитных сталей. [1]
Большинство легированных перлитных сталей при охлаждении после сварки склонно к закалке на воздухе. В связи с этим вязкость металла шва и околошовной зоны уменьшается, а твердость и хрупкость резко возрастают. Такие явления наблюдаются при сварке хромомолибденовых сталей. Для обеспечения надежной работы трубопроводов из этих сталей стыки подвергают термической обработке ( позволяющей получать необходимую структуру сварного соединения) или же выполняют сварку аустенитными электродами. [2]
В легированных перлитных сталях, кроме того, содержится небольшое количество хрома, молибдена и других элементов, преимущественно расположенных вблизи железа в периодической таблице Менделеева. [3]
Термическая обработка комбинированных узлов из закаливающейся при сварке легированной перлитной стали с аустенитной может быть необходима в первую очередь для устранения закалочных структур в околошовиой зоне. [5]
 |
Зависимость производительно - показывающие наибольшую тол. [6] |
Практически совпадающие результаты были получены и для образцов из легированных перлитных сталей. [7]
Анализ данных, приведенных в табл. 1 - 4, показывает, что ряд конструкционных и литых легированных перлитных сталей близки по химическому составу и свойствам. Это объясняется главным образом отсутствием унификации многочисленных марок перлитных сталей, созданных многими организациями в различное время. [8]
В табл. 1 приведен химический состав и указана область применения наиболее широко распространенных в энергомашиностроении легированных перлитных сталей для изготовления сварных, сварнолитых и сварнокованых конструкций. Химический состав этих сталей дан IB соответствии с требованиями технических условий, нормалей и соответствующих гостов. [9]
Трубы из углеродистой стали применяются для поверхностей нагрева с / раб 500 С, из легированной перлитной стали для трубопроводов и коллекторов - с раб 575 С. [10]
В ЧМТУ 2579 - 54 и ЧМТУ 2580 - 54 имелись ограничения по величине действительного зерна: для легированных перлитных сталей величина зерна должна была находиться в пределах 3 - 7 баллов, для углеродистой стали - в пределах 4 - 8 баллов. [11]
Анализ большого количества испытаний образцов сварных соединений на длительную прочность показывает, что, как правило, ее уровень зависит прежде всего от степени легирования стали и ее термического состояния перед сваркой. Для относительно слабо легированных перлитных сталей ( углеродистых и хромомолибденовых), а также большинства аустенитных сталей на железной основе длительная прочность сварных соединений относительно мало отличается от соответствующих показателей для основного металла. [12]
Макротрещины в металле шва. Однако при сварке легированных перлитных сталей, претерпевающих мартенситное или бей-нитное превращения в околошовной зоне, в сварных соединениях, содержащих в достаточно высоких концентрациях легирующие примеси, микронадрывы могут развиваться в макротрещины. Это обусловлено такими факторами, как, а) снижение температуры превращения Y - v я, вызванное содержанием в металле шва легирующих элементов и водорода; б) относительно меньшее, вследствие этого выделение водорода в процессе охлаждения металла шва до температуры образования микротрещин, связанное с более высокой его растворимостью в - у-железе и соответственно более полным его выделением при температуре образования надрывов или при дальнейшем охлаждении; в) повышенная концентрация С, приводящая к возможному образованию мартенсита и возникновению структурных напряжений. [13]
Наружный корпус турбины, фиксирующий внутренние элементы корпуса ( обоймы ТВД и ТНД, проставок и пр. Поэтому он выполнен из легированной перлитной стали. [14]
Страницы: 1 2