Высокопрочная аустенитная сталь

Cтраница 1

Определение эквивалентного напряжения. [1]

Высокопрочные аустенитные стали и термически обработанные низколегированные сплавы требуют более точного учета средних напряжений в каждом конкретном случае, так как, например, для материала, предел текучести которого близок по величине к пределу прочности, поправка по выражению ( 92) дает слишком большой запас прочности. Поэтому диаграммой Гудмана пользуются также для замены асимметричного цикла эквивалентным симметричным, что позволяет точнее учесть влияние средних напряжений и воспользоваться для оценки прочности усталостной кривой, построенной для симметричного цикла. [2]

Изучению высокопрочных аустенитных сталей посвящены исследования А. И. Антонова, показавшего связь структуры металла с нестабильностью его технологических свойств. Физико-механические свойства металлов и вид их изменения при каком-либо деформировании предрешают их поведение в процессе резания. [3]

При резании высокопрочных аустенитных сталей серьезные затруднения вызывают налипы на задних и передних поверхностях инструмента. Их природа не совсем ясна. Предполагают, что налипы образуются в результате сдавливания частиц нароста, проскальзывающих через режущую кромку, между поверхностями резания и режущего инструмента. [4]

Специфические свойства высокопрочных аустенитных сталей и сплавов особенно заметно проявляются при фрезеровании. При встречном фрезеровании, когда снимается стружка переменной толщины от а - 0 до атах, значительный интерес представляет самый процесс врезания зуба в обрабатываемый материал. Первоначально зуб фрезы скользит по поверхности резания, сдавливая снимаемый слой металла, а затем врезается. [5]

Применительно к обработке высокопрочных аустенитных сталей сверление является одним из самых тяжелых технологических процессов. [6]

Испытания на хрупкость образцов из высокопрочных аустенитных сталей большого сечения были ограниченными, поэтому зависимости, представленные на рис. 35, требуют дальнейшего изучения. [7]

Неблагоприятные условия работы инструмента при сверлении высокопрочных аустенитных сталей не способствуют успешному использованию сверл со вставными пластинками твердого сплава, так как из-за больших сил и высоких температур резания припой твердосплавных вставок выплавляется и режущие кромки выкрашиваются. [8]

На рис. 35 показаны результаты испытаний надрезанных образцов из высокопрочных аустенитных сталей. Результаты испытаний представлены в виде зависимости номинального сопротивления разрушению от энергии разрушения надрезанных образцов Шарпи. Для этих сталей разница между усталостными трещинами и острыми надрезами мала. [9]

Целесообразна разработка стареющих немагнитных сталей с ГПУ решеткой, упрочняемых старением и фазовым наклепом в результате у е превращений. Развитие металловедения высокопрочных аустенитных сталей требует решения проблемы глубокого поверхностного упрочнения аустенитных сплавов. [10]

Фирма Сандвик ( Швеция) выпускает нержавеющие стали марок Саникро 28 и SAF 2205, отличающиеся высокой коррозионной стойкостью при морской добыче нефти и газа и наличии агрессивных компонентов. Саникро 28 - высокопрочная аустенитная сталь, коррозионная стойкость ее превосходит в морской воде стойкость стали марки 2RK65 ( сплав 904 L), длительность эксплуатации которой в теплообменниках и в водозаборных трубах составила более 12 лет. Сталь марки SAF 2205 - двухфазная с высокой стойкостью к коррозии в морской воде. Она обладает исключительно высоким пределом текучести в отожженном состоянии, который приблизительно в 2 раза превосходит аналогичный показатель стандартных аустенитных сталей. [11]

Если в целях упрочнения режущего клина затачивать отрицательные передние углы, то получим значительное увеличение радиальной силы Ру. Поэтому при обработке высокопрочных аустенитных сталей, когда имеют место большие пластические деформации и силы резания, применяют режущие инструменты с положительными передними углами не только с целью уменьшения нагрузки, но главным образом ради устранения или уменьшения вибраций. [12]

Впоследствии это явление было использовано для создания высокопрочных аустенитных сталей с высокой пластичностью и получило название трип-эффекта [21] Эффект повышения пластичности наблюдается в том случае, если деформация метастабильных сплавов осуществляется при температурах ниже М но выше М, причем сильно зависит от кинетики развития мартенеитного превращения при деформации f 270 ], Кристаллы мартенсита деформации образуются в аустените в местах концентрации напряжений. Образующийся мартенсит локально упрочняет материал, и пластическое течение переходит на соседние участки. Этот механизм, многократно повторяющийся на новых участках аустенита в процессе деформации, предотвращает преждевременное разрушение и приводит к повышению пластичности. Одновременно сохранению пластичности способствует сдвиговый характер мартенситного превращения, обусловливающий релаксацию внутренних напряжений и препятствующий возникновению и развитию трещин. [13]

Свариваемая аустенитная нержавеющая сталь для применения в конструкциях резервуаров с ожиженньши газами разработана в СССР. Легирование большим количеством никеля обычно необходимо для ферритных сталей с целью предотвращения низкотемпературного охрупчивания. В результате замены никеля азотом и марганцем получена композиция достаточно высокопрочной аустенитной стали. [14]

Проведенные испытания показали, что все рассматриваемые материалы чувствительны к спиральному надрезу. Значение kz находится в пределе 0 5 - 1, a k3 может изменяться в значительно более широких пределах от 0 8 до 0 04, что вызывает при наличии концентратора падение пластичности в 1 3 - 20 раз. Чувствительность материала к спиральному надрезу по деформационной способности возрастает с повышением его прочности и прохождением процессов деформационного старения. Наиболее низкую величину пластичности в интервале межзеренного разрушения при спиральном надрезе, доходящую до 0 2 - 0 4 %, имеют высокопрочные аустенитные стали и сплавы на никелевой основе. [15]

Страницы: 1