Cтраница 2
Оседание барита на стенке ствола можно уменьшить или предотвратить, а качество цементирования значительно улучшить, если использовать буровой раствор с высокими значениями предельного статического и динамического напряжений сдвига. [16]
Наличие проницаемой поверхности у стенки ствола в интервале продуктивных пластов необходимо сохранить, чтобы затем получить максимальной дебит нефти. [17]
Трение бурильной колонны о стенки ствола не может быть исключено полностью, но его можно уменьшить посредством использования нефте-эмульсионных буровых растворов. [18]
Однако созданием противодавления на стенки незакрепленного ствола не ограничивается функция бурового раствора как средства обеспечения временного крепления бурящейся скважины. Важное значение имеет способность бурового раствора создавать на стенках скважины относительно малопроницаемой фильтрационной глинистой корки. По мере того, как жидкость фильтруется в породу, частицы твердой фазы бурового раствора. Эти частицы также заполняют и те трещины, которые образовались в приствольном слое породы в процессе формирования ствола скважины породоразрушающим инструментом. [19]
Искривление скважины при фрезеровании стенки ствола происходит под действием отклоняющей силы на долоте, направленной перпендикулярно к его оси. При этом долото должно обладать способностью фрезеровать стенки ствола. [20]
Вследствие этого показатели фрезерования стенки ствола будут находиться в определенной взаимосвязи с показателями бурения и интенсивностью искривления скважины и в пределе не могут превышать определенных значений. [21]
Вследствие этого для фрезерования стенки ствола при прочих равных условиях зарезным алмазным долотам потребуется несколько меньшие отклоняющая сила и вращающий момент, чем комбинированным ступенчатым и мелкоалмазным импрегнированным долотам. Это имеет важное значение при искусственном искривлении ствола на больших глубинах, так как с ростом глубины скважин вследствие уменьшения диаметров скважины, забойного двигателя и элементов КНБК возможности передачи на долото вращающего момента и создания отклоняющей силы ограничены. [22]
Экспериментальные исследования процесса фрезерования стенки ствола [6] показали, что вращающий и удельный моменты на боковую отклоняющую силу с увеличением диаметра трехша-рошечного долота возрастают. [23]
Искривление скважины при фрезеровании стенки ствола происходит под действием отклоняющей силы на долоте, направленной перпендикулярно к его оси. При этом долото должно обладать способностью фрезеровать стенки ствола. [24]
Вследствие этого показатели фрезерования стенки ствола будут находиться в определенной взаимосвязи с показателями бурения и интенсивностью искривления скважины и в пределе не могут превышать определенных значений. [25]
Отношения механической скорости фрезерования стенки ствола к механической скорости проходки независимо от отклоняющей силы, осевой нагрузки на долото, механической скорости проходки, режима подачи инструмента и других факторов являются предельными. [26]
Вследствие этого для фрезерования стенки ствола при прочих равных условиях зарезным алмазным долотом потребуется несколько меньшие отклоняющая сила и вращающий момент, чем комбинированным ступенчатым и мелкоалмазным импрегнированным долотам. КНБК возможности передачи на долото вращающего момента и создания отклоняющей силы ограничены. [27]
Искривление скважины при фрезеровании стенки ствола происходит под действием отклоняющей силы на долоте, направленной перпендикулярно к его оси. При этом долото должно обладать способностью фрезеровать стенки ствола. [28]
Вследствие этого показатели фрезерования стенки ствола будут находиться в определенной взаимосвязи с показателями бурения и интенсивностью искривления скважины и в пределе не могут превышать определенных значений. [29]
Отношения механической скорости фрезерования стенки ствола к механической скорости проходки независимо от отклоняющей силы, осевой нагрузки на долото, механической скорости проходки, режима подачи инструмента и других факторов являются предельными. [30]