Степень - неизотермичность - факел
Cтраница 1
Степень неизотермичности факела не является постоянной величиной по ширине экрана, а несколько уменьшается к краям топки. [1]
Степень неизотермичности факела и условное тепловое сопротивление термического пограничного слоя газов определяются в основном интенсивностью турбулентного массообмена между центральной частью потока в топке и термическим пограничным слоем, который в свою очередь зависит от аэродинамической схемы топки, тепловой форсировки топочной камеры, свойств сжигаемого топлива и от некоторых других параметров. [2]
 |
Зависимость Д § от Н. [3] |
Степень неизотермичности факела для фронтальной стены увеличивается до уровня выступа, а затем довольно резко падает. [4]
Очевидно, что степень неизотермичности факела ( локальная) изменяется как по ширине, так и по высоте топки. [5]
Отношение средней величины степени неизотермичности факела по ширине топки ( в данном сечении) к ее максимальному значению в том же сечении топки колеблется в пределах от 0 8 до 0 9, являясь более высоким для топок с угловым расположением горелок. Это отношение также зависит от абсолютной ширины экрана и возрастает с увеличением последней. [6]
С точки зрения уменьшения степени неизотермичности факела и более равномерного распределения температуры и тепловых потоков по периметру топки наиболее эффективными необходимо считать топочные устройства с угловым либо равномерно-тангенциальным расположением горелок. Следует отметить, что лучше используется объем топок с квадратным поперечным сечением. При невозможности выполнения этого условия можно рекомендовать топки с двухсветными экранами. [7]
Существенное влияние на среднеинтегральные значения степени неизотермичности факела оказывает тепловая нагрузка топки. Независимо от вида сжигаемого топлива и аэродинамики топки среднеинтеграль-ное значение степени неизотермичности факела с повышением теплона-пряженности топки уменьшается. Снижение степени неизотермичности факела с увеличением теплонапряженности поперечного сечения топки объясняется увеличением турбулентности топочной среды с повышением q - e, так как последняя является параметром, косвенно характеризующим скорость газов в поперечном сечении топки. В зависимости от типа топочного устройства увеличение qF от I МВт / м2 до 2 МВт / м2 снижает степень неизотермичности факела в среднем в 1 5 - 2 раза. [8]
Тешюнапряженность топочного объема не влияет на общий характер изменения степени неизотермичности факела по высоте топок как в пылесланцевых, так и в мазутных парогенераторах. [9]
С интенсификацией турбулентного массообмена скорость загрязнения экранов увеличивается, а степень неизотермичности факела падает. Экранные поверхности нагрева пылесланцевых парогенераторов ТП-17 ( угловое расположение горелок), ТП-67 и ТП-101 ( фронтальное расположение горелок) работают в условиях образования на них связанных и связанно-шлаковых золовых отложений. Топка парогенератора ТП-17 благодаря более высокой турбулентности факела загрязняется сильнее, чем топки парогенераторов ТП-67 и ТП-101. [10]
 |
Зависимость Ig9 от lg / 4. [11] |
На основе анализа представленных формул нетрудно заметить, что со снижением степени неизотермичности факела в топке условная температура наружной поверхности отложений экранных труб снижается и тем самым тепловошриятие поверхности нагрева повышается. [12]
Что касается нижней части топки, то здесь относительная коннективность, как и степень неизотермичности факела, несколько отличается от этих величин на уровне горелок. [13]
Используя при тепловом расчете топки величину Т 3, можно отдельно анализировать влияние загрязнения и степени неизотермичности факела на условия теплообмена. [14]
 |
Зависимость Д § от Н. [15] |
Страницы: 1 2