Влияние - недогрев
Cтраница 2
 |
График обобщения опытных данных, приведенных различными исследователями, по критическим тепловым нагрузкам в кольцевых каналах по формуле ( 6. [16] |
С возрастанием значения QW до 400 кг / м2 - сек вели-чина 7кр растет с увеличением недогрева; степень влияния недогрева увеличивается с ростом скорости. [17]
Перестройка потока приводит, по-видимому, к значительному уменьшению массообмена между пристенным слоем и ядром потока, в силу чего влияние недогрева практически отсутствует. [18]
Сопоставление расчетных и опытных значений критического теплового потока показало, что для области высоких недогревов идех режимных условий, когда влияние недогрева однозначно как в области больших, так и в области малых недогревов, уравнение, предложенное в работе [8], лучше других отражает влияние основных режимных параметров процесса на величину критического теплового потока и в ряде случаев дает вполне удовлетворительное количественное совпадение опытных и расчетных значений. По-видимому, целесообразно принять структуру этого уравнения за исходную и провести работу по ее улучшению на основании накопленного экспериментального материала. В области малых недогревов указанное уравнение не дает удовлетворительного совпадения с опытными данными. [19]
Теплоотдача при пленочном кипении зависит от недогрева жидкости относительно температуры насыщения. Влияние недогрева мало при малых значениях ср & t / r и, наоборот, велико при значительных перегревах паровой пленки. [20]
В области больших недогревов ( более 30 - 50 К) в большинстве случаев наблюдается рост величины критического теплового потока с увеличением недогрева, причем зависимость имеет линейный характер или близка к нему. Степень влияния недогрева увеличивается с ростом массовой скорости. [21]
 |
Распределение температуры по толщине слоя паровой пленки.| Зависимость теплоот. [22] |
Теплоотдача при пленочном кипении зависит от недогрева жидкости относительно температуры насыщения. Теоретические расчеты показывают, что влияние недогрева мало при малых значениях - - и, наоборот, велико при значительных перегревах паровой пленки. [23]
А В, а окажутся левее ее на значение недогрева, как показано на рис. 3.6. Кроме того, эти точки лягут ниже кривой на значение снижения КПД ц из-за влияния недогрева. [24]
На рис. 1 и 2 в качестве примеров показаны зависимости критического теплового потока от недогрева для двух режимов. Представленная закономерность характерна для диапазона изменения давления от 9 8 - 105 до 215 - 105 H / MZ, массовой скорости 500 - 2500 кг / м - сек и недогрева от 0 до 100 - 120 К. Как видно из рис. 3, величина критического теплового потока возрастает с ростом недогрева по линейному закону, причем степень влияния недогрева увеличивается с ростом скорости. [25]
На рис. 3.8 и 3.9 приведены графики выигрыша для установок ВКТ-100 и К-50-90. Легко заметить, что в схеме ВКТ-100 возможности повышения экономичности не полностью использованы для подогревателей как низкого, так и высокого давления. Широкая площадка, соответствующая ступени № 4, определяется установкой в пределах этой ступени конденсатора испарителя, который согласно рис. 1.4 снабжается паром из отбора на П-5, поэтому даже при работе без испарителя выигрыш от регенерации несколько снижается. Относительно велико влияние недогрева в П-5. [26]
 |
Зависимость критической плотности теплового потока от давления.| Зависимость 7кр1 и. / кр2 от скорости & уц при течении в трубе изопропило-вого спирта. [27] |
При кипении жидкости в условиях вынужденного движения внутри труб и каналов критический тепловой поток, кроме факторов, приведенных выше, зависит от скорости циркуляции и паросодержания. На рис. 13.29 показано влияние относительной энтальпии потока х на с / К ] Л при различных скоростях жидкости па входе в трубу. Из графика следует, что критический тепловой поток уменьшается с ростом х при положительных значениях этого параметра. Уменьшение дкр1 по мере роста относительной энтальпии х в положительной области ее значений указывает на влияние парообразования. Увеличение 7кр1 по мере роста абсолютных значений х в отрицательной области ее значений отражает влияние недогрева жидкости. [28]
 |
Принципиальная схема экспериментального стенда. [29] |
С увеличением начального давления это отличие возрастает и при р 2 1 МПа расход через цилиндрический канал с острой входной кромкой примерно в 1 5 раза меньше, чем через спрофилированное сопло, несмотря на то что диаметр цилиндрической части во всех случаях был одинаковым - 6 мм. Из рис. 7.6 6 видно, что при углах конусности 40 и 80 расходы через сопло примерно совпадают и увеличение расхода через сопло по сравнению с цилиндрическим каналом обусловлено влиянием плавного входа. Выходная часть влияния не оказывала, так как при таких больших углах конусности практически на всей длине расходящейся части имел место отрывной режим течения потока. На рис. 7.7 приведены зависимости реактивного усилия для сопл различной геометрии от недогрева воды до температуры насыщения на входе в сопло при р 2 1 МПа. Из рисунка видно, что в области малых недогревов реактивное усилие при истечении вскипающей воды через профилированные сопла возрастает более чем в 2 раза по сравнению с этими усилиями при истечении через цилиндрический канал с острой входной кромкой. Последнее обстоятельство объясняется наличием разгонного участка при - безотрывном течении в расходящейся части сопла. Интересно проанализировать полученные результаты с точки зрения влияния недогрева воды до температуры насыщения на входе в канал. [30]
Страницы: 1 2