Влияние - гидродинамический параметр
Cтраница 1
Влияние гидродинамических параметров ( w, р, ( л, a, H, h, Da, d, Р, t и др.) может определяться тремя группами уравнений. [1]
Изложены теории образования и накопления электростатических зарядов, показано влияние гидродинамических параметров на процесс электризации, рассмотрены вопросы, связанные с опасностями пожара и взрыва горючих смесей электростатическими разря-дами, подробно изложены способы защиты технологических процессов от опасных проявлений статического электричества, кратко рассмотрены методики и техника электростатических измерений. [2]
В монографии, написанной на основе отечественных и зарубежных исследований, изложена теория образования и накопления электрических зарядов, показано влияние гидродинамических параметров материальных потоков на процесс электризации, рассмотрены процессы зажигания горючих сред от электрических разрядов и методы оценки опасности. Подробно описаны и проиллюстрированы примерами методы защиты от опасных проявлений статического электричества. [3]
В практических условиях теплообмена в пенном слое физические свойства теплоносителей изменяются, как правило, в небольшом диапазоне, поэтому изучалось главным образом влияние гидродинамических параметров ( ur, i, H, h0) на кинетику теплообмена. [4]
Сравнение влияния шг и Lop на Kv для общего объема колонны ( Kvo6) и ее центрального объема позволяют также объяснить разный характер влияния гидродинамических параметров для случаев применения центробежных ( цельнофакельных) и отражательных форсунок. Значения а Ж р очень близки к аналогичным, полученным для промышленных скрубберов с отражательными форсунками. Это становится понятным, если рассмотреть поведение жидкости, разбрызгиваемой отражательными форсунками. Как показывают стендовые испытания, около 30 % жидкости отражается от тарелки. При этом значительная часть энергии жидкости расходуется на ее диспергирование. [5]
 |
Влияние объемной плотности орошения на средние коэффициенты теплоотдачи различных хладагентов при ламинарном ( / 7 переходном ( Я и турбулентном ( Т режимах течения. [6] |
При развитом кипении, как и при кипении в большом объеме, проявляется зависимость интенсивности теплоотдачи от плотности теплового потока, давления, свойств жидкости, а влияние гидродинамических параметров уменьшается. Характер зависимости а - f ( Ч, Ро) в этой области для кипения в пленке и в большом объеме аналогичен, а численные значения а в первом случае несколько выше. [7]
Изучение предельных режимов захвата примеси при отсутствии созревания и диффузионного перераспределения, а именно: выявление связи коэффициента захвата со скоростью роста кристаллов при интенсивном движении среды и выбор условий реализации миграционного и адсорбпионно-кинетического режимов захвата; исследование этих режимов с использованием электронной микроскопии, радиометрии, метода изотопного обмена; изучение влияния гидродинамических параметров и медленного взаимодействия примеси с компонентами среды на коэффициент захвата. [8]
Эффективность систем охлаждения лопаток газовых турбин может быть увеличена посредством применения различных методов интенсификации процесса теплообмена. В настоящей работе приводятся результаты исследования локальных коэффициентов теплоотдачи за решеткой и внутри решетки цилиндрических интенсификаторов, установленных в плоском канале. В результате проведенных исследований определено влияние геометрических и гидродинамических параметров решетки интенсификаторов на интенсивность локального теплообмена. Интенсивность теплообмена внутри решетки интенсификаторов неравномерна по периметру канала: коэффициент теплоотдачи в центральной зоне канала увеличивается в 2 5 - 3 раза, а в угловой - в 3 - 4 раза по сравнению с коэффициентом теплоотдачи в гладком канале. Установлен диапазон основных геометрических и гидродинамических параметров решетки интенсификаторов, определяющих целесообразность использования данного типа интенсификаторов в системах охлаждения. Для выбора наиболее эффективных и рациональных систем охлаждения лопаток газовых турбин проанализированы вопросы по учету контактных термических сопротивлений. Выполнена классификация тепловых контактов и разработана методика расчета контактной проводимости в воздушных зазорах. [9]
Приведенные уравнения для расчета объемных коэффициентов массоотдачи справедливы при определенных гидродинамических режимах. Из-за многообразия предложенных классификаций гидродинамический режимов и пределов их существования, вызванного различием визуальной оценки структуры газожидкостного слоя, практическое применение указанных уравнений затруднено. Уравнения для определения коэффициентов массоотдачи, отнесенных к единице межфазной поверхности [66, 267, 373], также имеют расхождения в части влияния определяющих гидродинамических параметров. Это вызвано различным подходом к оценке поверхности контакта фаз. Для учета влияния структуры газожидкостного слоя и циркуляции газа некоторые авторы [9, 217, 291] вводят в критериальное уравнение симплекс dn / dnt, в котором принимают dn, 4 мм, считая, что при таком размере пузырька в нем не происходит циркуляции газа и дальнейшее уменьшение размера пузырька не влияет на массообмен. [10]
В обзоре рассматриваются выполненные за последние 5 лет работы по применению метода амальгамной полярографии с накоплением ( АПН) к решению физико-химических вопросов. Обсуждается применение метода АПН и потенциометрии к изучению фазового и стехиометрического состава интерметаллических соединений в ртути, определение растворимости и коэффициентов диффузии металла на графитовой подложке, изучение состава и определение кинетических параметров комплексных ионов, изучение влияния гидродинамических параметров на высоту анодного пика. [11]
Современная тенденция при создании технологических линий для производства ПВХ суспензионным способом отличается ростом единичной мощности агрегатов. В настоящее время в мировой практике созданы линии производительностью 80.000 т / год. Реактор для суспензионной полимеризации - емкостного типа, оснащенный механической мешалкой и теплосъемными устройствами. Оптимизация конструкции аппарата и процесса полимеризации с помощью методов математического моделирования не возможна без учета влияния гидродинамических параметров течения потока в реакторе на качество получаемого продукта и условия ведения процесса. Естественно что при создании реакторов тем более большого объема необходимо использовать возможность воздействия на процесс параметрами перемешивающего устройства определяющими структуру и режим течения потока в реакторах. [12]
Страницы: 1